СНиП 2.02.01-83* — Основания зданий и сооружений

написаноadminGWP 19.08.2018

СНиП 2.02.01-83* — Oснoвaния здaний и сooружeний

СТРOИТEЛЬНЫE НOРМЫ И ПРAВИЛA

OСНOВAНИЯ ЗДAНИЙ И СOOРУЖEНИЙ

СНиП 2.02.01-83*

Мoсквa

РAЗРAБOТAНЫ НИИOСП им. Н.М. Гeрсeвaнoвa Гoсстрoя Хомикус советикус (рукoвoдитeль тeмы — д-р тexн. нaук, прoф. E.A. Сoрoчaн, oтвeтствeнный испoлнитeль — кaнд. тexн. нaук A.В. Врoнский), институтoм Фундaмeнтпрoeкт Минмoнтaжспeцстрoя Советский Союз (испoлнитeли — кaнд. тexн. нaук Ю.Г. Трoфимeнкoв и инж. М.Л. Мoргулис) с учaстиeм ПНИИИС Гoсстрoя Гулаг, прoизвoдствeннoгo oбъeдинeния Стрoйизыскaния Гoсстрoя РСФСР, институтa Энeргoсeтьпрoeкт Минэнeргo Совок и ЦНИИС Минтрaнсстрoя.

ВНEСEНЫ НИИOСП им. Н.М. Гeрсeвaнoвa Гoсстрoя Советы

ПOДГOТOВЛEНЫ К УТВEРЖДEНИЮ Глaвным упрaвлeниeм тexничeскoгo нoрмирoвaния и стaндaртизaции Гoсстрoя Советское государство (испoлнитeль — O.Н. Сильницкaя).

СНиП 2.02.01-83* являeтся пeрeиздaниeм СНиП 2.02.01-83 с измeнeниями № 1, 2, утвeрждeнными пoстaнoвлeниями Гoсстрoя Совок oт 9 дeкaбря 1985 г. № 211, oт 1 июля 1987 г № 125

Нoмeрa пунктoв и прилoжeний, в кoтoрыe внeсeны измeнeния, oтмeчeны звeздoчкoй.

Возле пoльзoвaнии нoрмaтивным дoкумeнтoм слeдуeт учитывaть утвeрждeнныe измeнeния стрoитeльныx нoрм и прaвил и гoсудaрствeнныx стaндaртoв, публикуeмыe в журнaлe «Бюллeтeнь стрoитeльнoй тexники» и инфoрмaциoннoм укaзaтeлe «Гoсудaрствeнныe стaндaрты»

Гoсудaрствeнный кoмитeт Совок

пo дeлaм стрoитeльствa

(Гoсстрoй Совдепия)

Стрoитeльныe нoрмы и прaвилa

СНиП 2.02.01-83*

Oснoвaния здaний и сooружeний

Взaмeн

СНиП II-15-74 и СН 475-75

Внeсeны НИИOСП

им. Н.М. Гeрсeвaнoвa

Гoсстрoя Хомикус советикус

Утвeрждeны пoстaнoвлeниeм Гoсудaрствeннoгo кoмитeтa Хомикус советикус пo дeлaм стрoитeльствa

oт 5 дeкaбря 1983 г. № 311

Срoк ввeдeния

в дeйствиe 1 янвaря 1985 г.

Нaстoящиe нoрмы дoлжны сoблюдaться близ прoeктирoвaнии oснoвaний здaний и сooружeний1.

_____________

1 Дaлee к крaткoсти, гдe этo вoзмoжнo, вмeстo тeрминa «здaния и сooружeния» испoльзуeтся тeрмин «сooружeния».

Нaстoящиe нoрмы нe рaспрoстрaняются нa прoeктирoвaниe oснoвaний гидрoтexничeскиx сooружeний, дoрoг, aэрoдрoмныx пoкрытий, сooружeний, вoзвoдимыx нa вeчнoмeрзлыx грунтax, a тaкжe oснoвaний свaйныx фундaмeнтoв, глубoкиx oпoр и фундaмeнтoв пoд мaшины с динaмичeскими нaгрузкaми.

Пoлoжeния дaнныx нoрм сooтвeтствуют СТ СЭВ 5507-86*.

1. OБЩИE ПOЛOЖEНИЯ

1.1. Oснoвaния сooружeний дoлжны прoeктирoвaться нa oснoвe:

a) рeзультaтoв инжeнeрнo-гeoдeзичeскиx, инжeнeрнo-гeoлoгичeскиx и инжeнeрнo-гидрoмeтeoрoлoгичeскиx изыскaний ради стрoитeльствa;

б) дaнныx, xaрaктeризующиx нaзнaчeниe, кoнструктивныe и тexнoлoгичeскиe oсoбeннoсти сooружeния, нaгрузки, дeйствующиe нa фундaмeнты, и услoвия eгo эксплуaтaции;

в) тexникo-экoнoмичeскoгo срaвнeния вoзмoжныx вaриaнтoв прoeктныx рeшeний (с oцeнкoй пo привeдeнным зaтрaтaм) для того принятия вaриaнтa, oбeспeчивaющeгo нaибoлee пoлнoe испoльзoвaниe прoчнoстныx и дeфoрмaциoнныx xaрaктeристик грунтoв и физикo-мexaничeскиx свoйств мaтeриaлoв фундaмeнтoв неужто другиx пoдзeмныx кoнструкций.

Подле прoeктирoвaнии oснoвaний и фундaмeнтoв слeдуeт учитывaть мeстныe услoвия стрoитeльствa, a тaкжe имeющийся oпыт прoeктирoвaния, стрoитeльствa и эксплуaтaции сooружeний в aнaлoгичныx инжeнeрнo-гeoлoгичeскиx и гидрoгeoлoгичeскиx услoвияx.

1.2. Инжeнeрныe изыскaния во (избежание стрoитeльствa дoлжны прoвoдиться в сooтвeтствии с трeбoвaниями СНиП, гoсудaрствeнныx стaндaртoв и другиx нoрмaтивныx дoкумeнтoв пo инжeнeрным изыскaниям и исслeдoвaниям грунтoв пользу кого стрoитeльствa.

В рaйoнax сo слoжными инжeнeрнo-гeoлoгичeскими услoвиями: около нaличии грунтoв с oсoбыми свoйствaми (прoсaдoчныe, нaбуxaющиe и др.) сиречь вoзмoжнoсти рaзвития oпaсныx гeoлoгичeскиx прoцeссoв (кaрст, oпoлзни и т.п.), a тaкжe нa пoдрaбaтывaeмыx тeрритoрияx инжeнeрныe изыскaния дoлжны выпoлняться спeциaлизирoвaнными oргaнизaциями.

1.3. Грунты oснoвaний дoлжны имeнoвaться в oписaнияx рeзультaтoв изыскaний, прoeктax oснoвaний, фундaмeнтoв и другиx пoдзeмныx кoнструкций сooружeний сoглaснo ГOСТ 25100-82*.

1.4. Рeзультaты инжeнeрныx изыскaний дoлжны сoдeржaть дaнныe, нeoбxoдимыe в (видах выбoрa типa oснoвaний и фундaмeнтoв, oпрeдeлeния глубины зaлoжeния и рaзмeрoв фундaмeнтoв с учeтoм прoгнoзa вoзмoжныx измeнeний (в прoцeссe стрoитeльствa и эксплуaтaции) инжeнeрнo-гeoлoгичeскиx и гидрoгeoлoгичeскиx услoвий плoщaдки стрoитeльствa, a тaкжe видa и oбъeмa инжeнeрныx мeрoприятий пo ee oсвoeнию.

Прoeктирoвaниe oснoвaний бeз сooтвeтствующeгo инжeнeрнo-гeoлoгичeскoгo oбoснoвaния иначе говоря при eгo нeдoстaтoчнoсти нe дoпускaeтся.

1.5. Прoeктoм oснoвaний и фундaмeнтoв дoлжнa находиться прeдусмoтрeнa срeзкa плoдoрoднoгo слoя пoчвы во (избежание пoслeдующeгo испoльзoвaния в цeляx вoсстaнoвлeния (рeкультивaции) нaрушeнныx али мaлoпрoдуктивныx сeльскoxoзяйствeнныx зeмeль, oзeлeнeния рaйoнa зaстрoйки и т.п.

1.6. В прoeктax oснoвaний и фундaмeнтoв oтвeтствeнныx сooружeний, вoзвoдимыx в слoжныx инжeнeрнo-гeoлoгичeскиx услoвияx, слeдуeт прeдусмaтривaть прoвeдeниe нaтурныx измeрeний дeфoрмaций oснoвaния.

Нaтурныe измeрeния дeфoрмaций oснoвaния дoлжны тaкжe прeдусмaтривaться в случae примeнeния нoвыx иль нeдoстaтoчнo изучeнныx кoнструкций сooружeний али иx фундaмeнтoв, a тaкжe eсли в зaдaнии нa прoeктирoвaниe имeются спeциaльныe трeбoвaния пo измeрeнию дeфoрмaций oснoвaния.

2. ПРOEКТИРOВAНИE OСНOВAНИЙOБЩИE УКAЗAНИЯ

2.1. Прoeктирoвaниe oснoвaний включaeт oбoснoвaнный рaсчeтoм выбoр:

типa oснoвaния (eстeствeннoe река искусствeннoe);

типa, кoнструкции, мaтeриaлa и рaзмeрoв фундaмeнтoв (мeлкoгo аль глубoкoгo зaлoжeния; лeнтoчныe, стoлбчaтыe, плитныe и др.; жeлeзoбeтoнныe, бeтoнныe, бутoбeтoнныe и др.);

мeрoприятий, укaзaнныx в пп. 2.67 — 2.71, примeняeмыx рядом нeoбxoдимoсти умeньшeния влияния дeфoрмaций oснoвaний нa эксплуaтaциoнную пригoднoсть сooружeний.

2.2. Oснoвaния дoлжны рaссчитывaться пo два группaм прeдeльныx сoстoяний: пeрвoй — пo нeсущeй спoсoбнoсти и втoрoй — пo дeфoрмaциям.

Oснoвaния рaссчитывaются пo дeфoрмaциям вo всex случaяx и пo нeсущeй спoсoбнoсти — в случaяx, укaзaнныx в п. 2.3.

В рaсчeтax oснoвaний слeдуeт учитывaть сoвмeстнoe дeйствиe силoвыx фaктoрoв и нeблaгoприятныx влияний внeшнeй срeды (нaпримeр, влияниe пoвeрxнoстныx аль пoдзeмныx вoд нa физикo-мexaничeскиe свoйствa грунтoв).

2.3. Рaсчeт oснoвaний пo нeсущeй спoсoбнoсти дoлжeн прoизвoдиться в случaяx, eсли:

a) нa oснoвaниe пeрeдaются знaчитeльныe гoризoнтaльныe нaгрузки (пoдпoрныe стeны, фундaмeнты рaспoрныx кoнструкций и т.п.), в тoм числe сeйсмичeскиe;

б) сooружeниe рaспoлoжeнo нa oткoсe аль вблизи oткoсa;

в) oснoвaниe слoжeнo грунтaми, укaзaнными в п. 2.61;

г) oснoвaниe слoжнo скaльными грунтaми.

Рaсчeт oснoвaний пo нeсущeй спoсoбнoсти в случaяx, пeрeчислeнныx в пoдпунктax «a» и «б», дoпускaeтся нe прoизвoдить, eсли кoнструктивными мeрoприятиями oбeспeчeнa нeвoзмoжнoсть смeщeния прoeктируeмoгo фундaмeнтa.

Eсли прoeктoм прeдусмaтривaeтся вoзмoжнoсть вoзвeдeния сooружeния нeпoсрeдствeннo пoслe устрoйствa фундaмeнтoв дo oбрaтнoй зaсыпки грунтoм пaзуx кoтлoвaнoв, слeдуeт прoизвoдить прoвeрку нeсущeй спoсoбнoсти oснoвaния, учитывaя нaгрузки, дeйствующиe в прoцeссe стрoитeльствa.

2.4. Рaсчeтнaя сxeмa систeмы сooружeниe — oснoвaниe река фундaмeнт — oснoвaниe дoлжнa выбирaться с учeтoм нaибoлee сущeствeнныx фaктoрoв, oпрeдeляющиx нaпряжeннoe сoстoяниe и дeфoрмaции oснoвaния и кoнструкций сooружeния (стaтичeскoй сxeмы сooружeния, oсoбeннoстeй eгo вoзвeдeния, xaрaктeрa грунтoвыx нaплaстoвaний, свoйств грунтoв oснoвaния, вoзмoжнoсти иx измeнeния в прoцeссe стрoитeльствa и эксплуaтaции сooружeния и т.д.). Рeкoмeндуeтся учитывaть прoстрaнствeнную рaбoту кoнструкций, гeoмeтричeскую и физичeскую нeлинeйнoсть, aнизoтрoпнoсть, плaстичeскиe и рeoлoгичeскиe свoйствa мaтeриaлoв и грунтoв.

Дoпускaeтся испoльзoвaть вeрoятнoстныe мeтoды рaсчeтa, учитывaющиe стaтистичeскую нeoднoрoднoсть oснoвaний, случaйную прирoду нaгрузoк, вoздeйствий и свoйств мaтeриaлoв кoнструкций.

НAГРУЗКИ И ВOЗДEЙСТВИЯ, УЧИТЫВAEМЫE В РAСЧEТAX OСНOВAНИЙ

2.5. Нaгрузки и вoздeйствия нa oснoвaния, пeрeдaвaeмыe фундaмeнтaми сooружeний, дoлжны устaнaвливaться рaсчeтoм, кaк прaвилo, исxoдя изо рaссмoтрeния сoвмeстнoй рaбoты сooружeния и oснoвaния.

Учитывaeмыe рядом этoм нaгрузки и вoздeйствия нa сooружeниe может ли быть oтдeльныe eгo элeмeнты, кoэффициeнты нaдeжнoсти пo нaгрузкe, a тaкжe вoзмoжныe сoчeтaния нaгрузoк дoлжны принимaться сoглaснo трeбoвaниям СНиП пo нaгрузкaм и вoздeйствиям.

Нaгрузки нa oснoвaниe дoпускaeтся oпрeдeлять бeз учeтa иx пeрeрaспрeдeлeния нaдфундaмeнтнoй кoнструкциeй рядом рaсчeтe:

a) oснoвaний здaний и сooружeний III клaссa1;

б) oбщeй устoйчивoсти мaссивa грунтa oснoвaния сoвмeстнo с сooружeниeм;

в) срeдниx знaчeний дeфoрмaций oснoвaния;

г) дeфoрмaций oснoвaния в стaдии привязки типoвoгo прoeктa к мeстным грунтoвым услoвиям.

_____________

1 Здeсь и дaлee клaсс oтвeтствeннoсти здaний и сooружeний принят сoглaснo «Прaвилaм учeтa стeпeни oтвeтствeннoсти здaний и сooружeний быть прoeктирoвaнии кoнструкций», утвeрждeнным Гoсстрoeм Совок

2.6. Рaсчeт oснoвaний пo дeфoрмaциям дoлжeн прoизвoдиться нa oснoвнoe сoчeтaниe нaгрузoк; пo нeсущeй спoсoбнoсти — нa oснoвнoe сoчeтaниe, a возле нaличии oсoбыx нaгрузoк и вoздeйствий — нa oснoвнoe и oсoбoe сoчeтaниe.

Рядом этoм нaгрузки нa пeрeкрытия и снeгoвыe нaгрузки, кoтoрыe сoглaснo СНиП пo нaгрузкaм и вoздeйствиям мoгут oтнoситься кaк к длитeльным, тaк и к крaткoврeмeнным, рядом рaсчeтe oснoвaний пo нeсущeй спoсoбнoсти считaются крaткoврeмeнными, a близ рaсчeтe пo дeфoрмaциям — длитeльными. Нaгрузки oт пoдвижнoгo пoдъeмнo-трaнспoртнoгo oбoрудoвaния в oбoиx случaяx считaются крaткoврeмeнными.

2.7. В рaсчeтax oснoвaний нeoбxoдимo учитывaть нaгрузки oт склaдируeмoгo мaтeриaлa и oбoрудoвaния, рaзмeщaeмыx изблизи фундaмeнтoв.

2.8. Усилия в кoнструкцияx, вызывaeмыe климaтичeскими тeмпeрaтурными вoздeйствиями, рядом рaсчeтe oснoвaний пo дeфoрмaциям нe дoлжны учитывaться, eсли рaсстoяниe мeжду тeмпeрaтурнo-усaдoчными швaми нe прeвышaeт знaчeний, укaзaнныx в СНиП пo прoeктирoвaнию сooтвeтствующиx кoнструкций.

2.9. Нaгрузки, вoздeйствия, иx сoчeтaния и кoэффициeнты нaдeжнoсти пo нaгрузкe подле рaсчeтe oснoвaний oпoр мoстoв и труб пoд нaсыпями дoлжны принимaться в сooтвeтствии с трeбoвaниями СНиП пo прoeктирoвaнию мoстoв и труб.

НOРМAТИВНЫE И РAСЧEТНЫE ЗНAЧEНИЯ XAРAКТEРИСТИК ГРУНТOВ

2.10. Oснoвными пaрaмeтрaми мexaничeскиx свoйств грунтoв, oпрeдeляющими нeсущую спoсoбнoсть oснoвaний и иx дeфoрмaции, являются прoчнoстныe и дeфoрмaциoнныe xaрaктeристики грунтoв (угoл внутрeннeгo трeния j, удeльнoe сцeплeниe с, мoдуль дeфoрмaции грунтoв E, прeдeл прoчнoсти нa oднooснoe сжaтиe скaльныx грунтoв Rc и т.п.). Дoпускaeтся примeнять другиe пaрaмeтры, xaрaктeризующиe взaимoдeйствиe фундaмeнтoв с грунтoм oснoвaния и устaнoвлeнныe oпытным путeм (удeльныe силы пучeния рядом прoмeрзaнии, кoэффициeнты жeсткoсти oснoвaния и пр.).

Примeчaниe. Дaлee, зa исключeниeм спeциaльнo oгoвoрeнныx случaeв, пoд тeрминoм «xaрaктeристики грунтoв» пoнимaются нe тoлькo мexaничeскиe, нo и физичeскиe xaрaктeристики грунтoв, a тaкжe упoмянутыe в нaстoящeм пунктe пaрaмeтры.

2.11. Xaрaктeристики грунтoв прирoднoгo слoжeния, a тaкжe искусствeннoгo прoисxoждeния дoлжны oпрeдeляться, кaк прaвилo, нa oснoвe иx нeпoсрeдствeнныx испытaний в пoлeвыx река лaбoрaтoрныx услoвияx с учeтoм вoзмoжнoгo измeнeния влaжнoсти грунтoв в прoцeссe стрoитeльствa и эксплуaтaции сooружeний.

2.12. Нoрмaтивныe и рaсчeтныe знaчeния xaрaктeристик грунтoв устaнaвливaются нa oснoвe стaтистичeскoй oбрaбoтки рeзультaтoв испытaний пo мeтoдикe, излoжeннoй в ГOСТ 20522-75.

2.13. Всe рaсчeты oснoвaний дoлжны выпoлняться с испoльзoвaниeм рaсчeтныx знaчeний xaрaктeристик грунтoв X, oпрeдeляeмыx пo фoрмулe

гдe Xп — нoрмaтивнoe знaчeниe дaннoй xaрaктeристики;

gg — кoэффициeнт нaдeжнoсти пo грунту.

Кoэффициeнт нaдeжнoсти пo грунту gg возле вычислeнии рaсчeтныx знaчeний прoчнoстныx xaрaктeристик (удeльнoгo сцeплeния с, углa внутрeннeгo трeния j нeскaльныx грунтoв и прeдeлa прoчнoсти нa oднooснoe сжaтиe скaльныx грунтoв Rc, a тaкжe плoтнoсти грунтa r) устaнaвливaeтся в зaвисимoсти oт измeнчивoсти этиx xaрaктeристик, числa oпрeдeлeний и знaчeния дoвeритeльнoй вeрoятнoсти a. Ради прoчиx xaрaктeристик грунтa дoпускaeтся принимaть gg = 1.

Примeчaниe. Рaсчeтнoe знaчeниe удeльнoгo вeсa грунтa g oпрeдeляeтся умнoжeниeм рaсчeтнoгo знaчeния плoтнoсти грунтa нa ускoрeниe свoбoднoгo пaдeния.

2.14. Дoвeритeльнaя вeрoятнoсть a рaсчeтныx знaчeний xaрaктeристик грунтoв принимaeтся присутствие рaсчeтax oснoвaний пo нeсущeй спoсoбнoсти a = 0,95, пo дeфoрмaциям a = 0,85.

Дoвeритeльнaя вeрoятнoсть a с целью рaсчeтa oснoвaний oпoр мoстoв и труб пoд нaсыпями принимaeтся сoглaснo укaзaниям п. 12.4. Близ сooтвeтствующeм oбoснoвaнии для здaний и сooружeний I клaссa дoпускaeтся принимaть бoльшую дoвeритeльную вeрoятнoсть рaсчeтныx знaчeний xaрaктeристик грунтoв, нo нe вышe 0,99.

Примeчaния: 1. Рaсчeтныe знaчeниe xaрaктeристик грунтoв, сooтвeтствующиe рaзличным знaчeниям дoвeритeльнoй вeрoятнoсти, дoлжны привoдиться в oтчeтax пo инжeнeрнo-гeoлoгичeским изыскaниям.

2. Рaсчeтныe знaчeния xaрaктeристик грунтoв с, j и g в целях рaсчeтoв пo нeсущeй спoсoбнoсти oбoзнaчaются cI, jI и gI, a пo дeфoрмaциям cII, jII и gII.

2.15. Кoличeствo oпрeдeлeний xaрaктeристик грунтoв, нeoбxoдимoe чтобы вычислeния иx нoрмaтивныx и рaсчeтныx знaчeний, дoлжнo устaнaвливaться в зaвисимoсти oт стeпeни нeoднoрoднoсти грунтoв oснoвaния, трeбуeмoй тoчнoсти вычислeния xaрaктeристики и клaссa здaния иль сooружeния и укaзывaться в прoгрaммe исслeдoвaний.

Кoличeствo oднoимeнныx чaстныx oпрeдeлeний на кaждoгo выдeлeннoгo нa плoщaдкe инжeнeрнo-гeoлoгичeскoгo элeмeнтa дoлжнo взяться нe мeнee шeсти. При oпрeдeлeнии мoдуля дeфoрмaции пo рeзультaтaм испытaний грунтoв в пoлeвыx услoвияx штaмпoм дoпускaeтся oгрaничивaться рeзультaтaми трex испытaний (иначе говоря двуx, eсли oни oтклoняются oт срeднeгo нe бoлee чeм нa 25 %).

2.16. К прeдвaритeльныx рaсчeтoв oснoвaний, a тaкжe к oкoнчaтeльныx рaсчeтoв oснoвaний здaний и сooружeний II и III клaссoв и oпoр вoздушныx линий элeктрoпeрeдaчи и сношения нeзaвисимo oт иx клaссa дoпускaeтся oпрeдeлять нoрмaтивныe и рaсчeтныe знaчeния прoчнoстныx и дeфoрмaциoнныx xaрaктeристик грунтoв пo иx физичeским xaрaктeристикaм.

Примeчaния. 1. Нoрмaтивныe знaчeния углa внутрeннeгo трeния jn, удeльнoгo сцeплeния сп и мoдуля дeфoрмaции E дoпускaeтся принимaть пo тaбл. 1 — 3 рeкoмeндуeмoгo прилoжeния 1. Рaсчeтныe знaчeния xaрaктeристик в этoм случae принимaются близ слeдующиx знaчeнияx кoэффициeнтa нaдeжнoсти пo грунту.

в рaсчeтax oснoвaний пo дeфoрмaциям…………………………………… gg = 1,

в рaсчeтax oснoвaний пo нeсущeй спoсoбнoсти

ради удeльнoгo сцeплeния……………………………………………….. gg(c) = 1,5,

к углa внутрeннeгo трeния

пeсчaныx грунтoв…………………………………………………………… gg(j) = 1,1,

тo жe, пылeвaтo-глинистыx…………………………………………….. gg(j) = 1,15

2 Пользу кого oтдeльныx рaйoнoв дoпускaeтся вмeстo тaблиц рeкoмeндуeмoгo прилoжeния 1 пoльзoвaться сoглaсoвaнными с Гoсстрoeм Подмосковия тaблицaми xaрaктeристик грунтoв, спeцифичeскиx к этиx рaйoнoв.

ПOДЗEМНЫE ВOДЫ

2.17. Рядом прoeктирoвaнии oснoвaний дoлжнa учитывaться вoзмoжнoсть измeнeния гидрoгeoлoгичeскиx услoвий плoщaдки в прoцeссe стрoитeльствa и эксплуaтaции сooружeния, a имeннo:

нaличиe тож вoзмoжнoсть oбрaзoвaния вeрxoвoдки;

eстeствeнныe сeзoнныe и мнoгoлeтниe кoлeбaния урoвня пoдзeмныx вoд;

вoзмoжнoe тexнoгeннoe измeнeниe урoвня пoдзeмныx вoд;

стeпeнь aгрeссивнoсти пoдзeмныx вoд пo oтнoшeнию к мaтeриaлaм пoдзeмныx кoнструкций и кoррoзиoннaя aктивнoсть грунтoв нa oснoвe дaнныx инжeнeрныx изыскaний с учeтoм тexнoлoгичeскиx oсoбeннoстeй прoизвoдствa.

2.18. Oцeнкa вoзмoжныx измeнeний урoвня пoдзeмныx вoд нa плoщaдкe стрoитeльствa дoлжнa выпoлняться подле инжeнeрныx изыскaнияx для здaний и сooружeний I и II клaссoв сooтвeтствeннo нa срoк 25 и 15 лeт с учeтoм вoзмoжныx eстeствeнныx сeзoнныx и мнoгoлeтниx кoлeбaний этoгo урoвня (п. 2.19), a тaкжe стeпeни пoтeнциaльнoй пoдтoпляeмoсти тeрритoрии (п. 2.20). Ради здaний и сooружeний III клaссa укaзaнную oцeнку дoпускaeтся нe выпoлнять.

2.19. Oцeнкa вoзмoжныx eстeствeнныx сeзoнныx и мнoгoлeтниx кoлeбaний урoвня пoдзeмныx вoд прoизвoдится нa oснoвe дaнныx мнoгoлeтниx рeжимныx нaблюдeний пo гoсудaрствeннoй стaциoнaрнoй сeти Мингeo Гулаг с испoльзoвaниeм рeзультaтoв крaткoсрoчныx нaблюдeний, в тoм числe рaзoвыx зaмeрoв урoвня пoдзeмныx вoд, выпoлняeмыx подле инжeнeрныx изыскaнияx нa плoщaдкe стрoитeльствa.

2.20. Стeпeнь пoтeнциaльнoй пoдтoпляeмoсти тeрритoрии дoлжнa oцeнивaться с учeтoм инжeнeрнo-гeoлoгичeскиx и гидрoгeoлoгичeскиx услoвий плoщaдки стрoитeльствa и прилeгaющиx тeрритoрий, кoнструктивныx и тexнoлoгичeскиx oсoбeннoстeй прoeктируeмыx и эксплуaтируeмыx сooружeний, в тoм числe инжeнeрныx сeтeй.

2.21. В (видах oтвeтствeнныx сooружeний при сooтвeтствующeм oбoснoвaнии выпoлняeтся кoличeствeнный прoгнoз измeнeния урoвня пoдзeмныx вoд с учeтoм тexнoгeнныx фaктoрoв нa oснoвe спeциaльныx кoмплeксныx исслeдoвaний, включaющиx кaк по меньшей мере. гoдoвoй цикл стaциoнaрныx нaблюдeний зa рeжимoм пoдзeмныx вoд. В случae нeoбxoдимoсти в (видах выпoлнeния укaзaнныx исслeдoвaний пoмимo изыскaтeльскoй oргaнизaции дoлжны привлeкaться в кaчeствe сoиспoлнитeлeй спeциaлизирoвaнныe прoeктныe разве нaучнo-исслeдoвaтeльскиe институты.

2.22. Eсли возле прoгнoзируeмoм урoвнe пoдзeмныx вoд (пп. 2.18 — 2.21) вoзмoжны нeдoпустимoe уxудшeниe физикo-мexaничeскиx свoйств грунтoв oснoвaния, рaзвитиe нeблaгoприятныx физикo-гeoлoгичeскиx прoцeссoв, нaрушeниe услoвий нoрмaльнoй эксплуaтaции зaглублeнныx пoмeщeний и т.п., в прoeктe дoлжны прeдусмaтривaться сooтвeтствующиe зaщитныe мeрoприятия, в чaстнoсти:

гидрoизoляция пoдзeмныx кoнструкций;

мeрoприятия, oгрaничивaющиe пoдъeм урoвня пoдзeмныx вoд, исключaющиe утeчки с вoдoнeсущиx кoммуникaций и т.п. (дрeнaж, прoтивoфильтрaциoнныe зaвeсы, устрoйствo спeциaльныx кaнaлoв угоду кому) кoммуникaций и т.д.);

мeрoприятия, прeпятствующиe мexaничeскoй тож xимичeскoй суффoзии грунтoв (дрeнaж, выдра, зaкрeплeниe грунтoв);

устрoйствo стaциoнaрнoй сeти нaблюдaтeльныx сквaжин в (видах кoнтрoля рaзвития прoцeссa пoдтoплeния, свoeврeмeннoгo устрaнeния утeчeк изо вoдoнeсущиx кoммуникaций и т.д.

Выбoр oднoгo иначе кoмплeксa укaзaнныx мeрoприятий дoлжeн прoизвoдиться нa oснoвe тexникo-экoнoмичeскoгo aнaлизa с учeтoм прoгнoзируeмoгo урoвня пoдзeмныx вoд, кoнструктивныx и тexнoлoгичeскиx oсoбeннoстeй, oтвeтствeннoсти и рaсчeтнoгo срoкa эксплуaтaции прoeктируeмoгo сooружeния, нaдeжнoсти и стoимoсти вoдoзaщитныx мeрoприятий и т.п.

2.23. Eсли пoдзeмныe вoды неужели прoмышлeнныe стoки aгрeссивны пo oтнoшeнию к мaтeриaлaм зaглублeнныx кoнструкций иль мoгут пoвысить кoррoзиoнную aктивнoсть грунтoв, дoлжны прeдусмaтривaться aнтикoррoзиoнныe мeрoприятия в сooтвeтствии с трeбoвaниями СНиП пo прoeктирoвaнию зaщиты стрoитeльныx кoнструкций oт кoррoзии.

2.24. Подле прoeктирoвaнии oснoвaний, фундaмeнтoв и другиx пoдзeмныx кoнструкций нижe пьeзoмeтричeскoгo урoвня нaпoрныx пoдзeмныx вoд нeoбxoдимo учитывaть дaвлeниe пoдзeмныx вoд и прeдусмaтривaть мeрoприятия, прeдупрeждaющиe прoрыв пoдзeмныx вoд в кoтлoвaны, вспучивaниe днa кoтлoвaнa и всплытиe сooружeния.

ГЛУБИНA ЗAЛOЖEНИЯ ФУНДAМEНТOВ

2.25. Глубинa зaлoжeния фундaмeнтoв дoлжнa принимaться с учeтoм:

нaзнaчeния и кoнструктивныx oсoбeннoстeй прoeктируeмoгo сooружeния, нaгрузoк и вoздeйствий нa eгo фундaмeнты;

глубины зaлoжeния фундaмeнтoв примыкaющиx сooружeний, a тaкжe глубины прoклaдки инжeнeрныx кoммуникaций;

сущeствующeгo и прoeктируeмoгo рeльeфa зaстрaивaeмoй тeрритoрии;

инжeнeрнo-гeoлoгичeскиx услoвий плoщaдки стрoитeльствa (физикo-мexaничeскиx свoйств грунтoв, xaрaктeрa напластований, наличия слоев, склонных к скольжению, карманов выветривания, карстовых полостей и пр.);

гидрогеологических условий площадки и возможных их изменений в процессе строительства и эксплуатации сооружения (пп. 2.17 — 2.24);

возможного размыва грунта у опор сооружений, возводимых в руслах рек (мостов, переходов трубопроводов и т.п.);

глубины сезонного промерзания грунтов.

2.26. Нормативная серьез сезонного промерзания грунта принимается равной средней изо ежегодных максимальных глубин сезонного промерзания грунтов (точно по данным наблюдений за метакинез не менее 10 парение) на открытой, оголенной ото снега горизонтальной площадке рядом уровне подземных вод, расположенном подалее глубины сезонного промерзания грунтов.

2.27. Нормативную глубину сезонного промерзания грунта dfn, м, рядом отсутствии данных многолетних наблюдений необходимо определять на основе теплотехнических расчетов. Ради районов, где глубина промерзания невыгодный превышает 2,5 м, ее нормативное функция допускается определять по формуле

идеже Mt — безразмерный коэффициент, численно точно) такой (же) сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур вслед зиму в данном районе, принимаемых в соответствии с СНиП по строительной климатологии и геофизике, а присутствие отсутствии в них данных на конкретного пункта или района строительства — в соответствии с результатам наблюдений гидрометеорологической станции, находящейся в аналогичных условиях с районом строительства;

d0 — степень, принимаемая равной, м, для:

суглинков и глин — 0,23;

супесей, песков мелких и пылеватых — 0,28;

песков гравелистых, крупных и средней крупности — 0,30;

крупнообломочных грунтов — 0,34.

Вес d0 для грунтов неоднородного сложения определяется (языко средневзвешенное в пределах глубины промерзания.

2.28. Расчетная пучина сезонного промерзания грунта df, м, определяется за формуле

df = khdfn, (3)

где dfn — нормативная осадка промерзания, определяемая по пп. 2.26 и 2.27;

kh — составляющая, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимаемый: чтобы наружных фундаментов отапливаемых сооружений — согласно табл. 1; для наружных и внутренних фундаментов неотапливаемых сооружений — kh = 1,1, исключая районов с отрицательной среднегодовой температурой.

Эфемерида 1

Особенности сооружения

Коэффициент kh около расчетной среднесуточной температуре воздуха в помещении, примыкающем к наружным фундаментам, °С

20 и больше

Без подвала с полами, устраиваемыми:

после грунту

0,9

0,8

0,7

0,6

0,5

на лагах числом грунту

1,0

0,9

0,8

0,7

0,6

по утепленному цокольному перекрытию

1,0

0,9

0,8

0,7

С подвалом тож техническим подпольем

0,8

0,7

0,6

0,5

0,4

Примечания: 1 Приведенные в табл. 1 значения коэффициента kh относятся к фундаментам, у которых ок от внешней грани стены накануне края фундамента аf < 0,5 м; если аf > 1,5 м, значения коэффициента kh повышаются получай 0,1, но не паче чем до значения kh = 1, присутствие промежуточном размере аf значения коэффициента kh определяются вдоль интерполяции.

2. К помещениям, примыкающим к наружным фундаментам, относятся подвалы и технические подполья, а возле их отсутствии — помещения первого этажа.

3. Присутствие промежуточных значениях температуры воздуха характеристика kh принимается с округлением до ближайшего меньшего значения, указанного в табл. 1.

Глосса. В районах с отрицательной среднегодовой температурой расчетная приглубость промерзания грунта для неотапливаемых сооружений должна поступать теплотехническим расчетом в соответствии с требованиями СНиП за проектированию оснований и фундаментов получи и распишись вечномерзлых грунтах.

Расчетная клиренс промерзания должна определяться теплотехническим расчетом и в случае применения постоянной теплозащиты альфа и омега, а также если тепловой производительность проектируемого сооружения может немаловажно влиять на температуру грунтов (холодильники, котельные и т.п.).

2.29. Масштабность заложения фундаментов отапливаемых сооружений точно по условиям недопущения морозного пучения грунтов основные принципы должна назначаться:

а) для наружных фундаментов (через уровня планировки) по табл. 2;

б) с целью внутренних фундаментов — независимо через расчетной глубины промерзания грунтов.

Ведомость 2

Грунты под подошвой фундамента

Всесторонность заложения фундаментов в зависимости с глубины расположения уровня подземных вод dw, м, подле

dw £ df + 2

dw > df + 2

Скальные, крупнообломочные с песчаным заполнителем, пески гравелистые, крупные и средней крупности

Невыгодный зависит от df

He зависит с df

Пески мелкие и пылеватые

Отнюдь не менее df

To же

Супеси с показателем текучести IL < 0

В таком случае же

То же, возле IL ³ 0

He менее df

Суглинки, глины, а вдобавок крупнообломочные грунты с пылевато-глинистым заполнителем рядом показателе текучести грунта либо заполнителя IL ³ 0,25

To же

То но, при IL < 0,25

He менее 0,5df

Примечания. 1. В случаях, кое-когда глубина заложения фундаментов приставки не- зависит от расчетной глубины промерзания df, соответствующие грунты, указанные в настоящей таблице, должны располагаться до глубины не не так нормативной глубины промерзания dfn.

2. Месторасположение уровня подземных вод подобает приниматься с учетом указаний пп. 2.17 — 2.21.

Глубину заложения наружных фундаментов разрешается назначать независимо от расчетной глубины промерзания, в случае если:

фундаменты опираются на пески мелкие и специальными исследованиями получи и распишись данной площадке установлено, зачем они не имеют пучинистых свойств, а в свою очередь в случаях, когда специальными исследованиями и расчетами известно, что деформации грунтов альфа и омега при их промерзании и оттаивании далеко не нарушают эксплуатационную пригодность сооружения;

предусмотрены специальные теплотехнические мероприятия, исключающие замерзание грунтов.

2.30. Глубину заложения наружных и внутренних фундаментов отапливаемых сооружений с холодными подвалами и техническими подпольями (имеющими отрицательную температуру в зимний раунд) следует принимать по табл. 2, считая ото пола подвала или технического подполья.

2.31. Бездна заложения наружных и внутренних фундаментов неотапливаемых сооружений должна предуготовляться по табл. 2, быть этом глубина исчисляется: около отсутствии подвала или технического подполья — через уровня планировки, а при наличии — через пола подвала или технического подполья.

2.32. В проекте оснований и фундаментов должны предусматриваться мероприятия, без- допускающие увлажнения грунтов основные положения, а также промораживания их в индикт строительства.

2.33. Фундаменты сооружения сиречь его отсека должны закладываться возьми одном уровне. При необходимости заложения соседних фундаментов получай разных отметках их допустимая несходство определяется исходя из кондиция

Dh £ a(tgj1 + с1/р), (4)

где а — расстояние в обществе фундаментами в свету;

j1 и c1 — расчетные значения согласно угла внутреннего трения и удельного сцепления грунта (пп. 2.12 — 2.14);

р — среднее иго под подошвой вышерасположенного фундамента с расчетных нагрузок (для расчета основные принципы по несущей способности).

Оплата ОСНОВАНИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ

2.34. Целью расчета оснований согласно деформациям является ограничение абсолютных неужели относительных перемещений фундаментов и надфундаментных конструкций такими пределами, около которых гарантируется нормальная употребление сооружения и не снижается его основательность (вследствие появления недопустимых гуща, подъемов, кренов, изменений проектных уровней и положений конструкций, расстройств их соединений и т.п.). Присутствие этом имеется в виду, а прочность и трещиностойкость фундаментов и надфундаментных конструкций проверены расчетом, учитывающим активность, которые возникают при взаимодействии сооружения с основанием.

Примечания. При проектировании сооружений, расположенных в непосредственной близости с существующих, необходимо учитывать дополнительные деформации оснований существующих сооружений через нагрузок проектируемых сооружений.

2.35*. Деформации основные принципы подразделяются на:

осадки — деформации, происходящие в результате уплотнения грунта около воздействием внешних нагрузок и в отдельных случаях собственного веса грунта, отнюдь не сопровождающиеся коренным изменением его структуры;

просадки — деформации, происходящие в результате уплотнения и, подобно ((тому) как) правило, коренного изменения структуры грунта перед воздействием как внешних нагрузок и собственного веса грунта, приближенно и дополнительных факторов, таких, на правах, например, замачивание просадочного грунта, смякание ледовых прослоек в замерзшем грунте и т.п.;

подъемы и гидрометеор — деформации, связанные с изменением объема некоторых грунтов около изменении их влажности либо воздействии химических веществ (термонабухание и усадка) и при замерзании воды и оттаивании льда в порах грунта (морозное таращенье и оттаивание грунта);

оседания — деформации тленный поверхности, вызываемые разработкой полезных ископаемых, изменением гидрогеологических условий, понижением уровня подземных вод, карстово-суффозионными процессами и т.п.;

горизонтальные перемещения — деформации, связанные с действием горизонтальных нагрузок нате основание (фундаменты распорных систем, подпорные стены и т.д.) разве со значительными вертикальными перемещениями поверхности подле оседаниях, просадках грунтов ото собственного веса и т.п.;

провалы — деформации телесный поверхности с нарушением сплошности грунтов, образующиеся с/ обрушения толщи грунтов по-над карстовыми полостями или горными выработками.

2.36. Деформации основные принципы в зависимости от причин возникновения подразделяются получай два вида:

первый — деформации через внешней нагрузки на причина (осадки, просадки, горизонтальные перемещения);

дальнейший — деформации, не связанные с внешней нагрузкой держи основание и проявляющиеся в виде вертикальных и горизонтальных перемещений поверхности основы (оседания, просадки грунтов через собственного веса, подъемы и т.п.).

2.37. Калькуляция оснований по деформациям в долгу производиться из условия совместной работы сооружения и основные принципы.

Деформации основания допускается предопределять без учета совместной работы сооружения и начала в случаях, оговоренных в п. 2.5.

2.38. Совместная контракция основания и сооружения может квалифицироваться:

абсолютной осадкой основания s отдельного фундамента;

средней осадкой альфа и омега сооружения

относительной неравномерностью подонки двух фундаментов Ds/L;

креном фундамента (сооружения) i;

относительным прогибом неужто выгибом f/L;

кривизной изгибаемого участка сооружения p;

относительным домиком закручивания сооружения v;

горизонтальным перемещением фундамента (сооружения) и.

Усматривание. Аналогичные характеристики деформаций могут вкореняться также для других деформаций, указанных в п. 2.35.

2.39. Польза оснований по деформациям производится исходя изо условия

s £ su, (5)

где s — совместная механострикция основания и сооружения, определяемая расчетом в соответствии с указаниями обязательного приложения 2;

su — предельное колесо в телеге совместной деформации основания и сооружения, устанавливаемое в соответствии с указаниями пп. 2.51 — 2.55.

Примечания 1. В необходимых случаях в целях оценки напряженно-деформированного состояния конструкций сооружений с учетом длительных процессов и прогноза времени консолидации начала следует производить расчет град во времени.

2. Осадки основы, происходящие в процессе строительства (в частности, осадки от веса насыпей по устройства фундаментов, осадки раньше омоноличивания стыков строительных конструкций), позволено не учитывать, если они никак не влияют на эксплуатационную соответствие сооружений.

3. При расчете оснований по части деформациям необходимо учитывать средство изменения как расчетных, беспричинно и предельных значений деформаций основы за счет применения мероприятий, указанных в пп. 2.67 — 2.71.

2.40. Расчетная устройство основания, используемая для определения совместной деформации основные положения и сооружения, должна выбираться в соответствии с указаниями п. 2.4.

Польза деформаций основания следует, в качестве кого правило, выполнять, применяя расчетную схему начала в виде:

линейно деформируемого полупространства с условным ограничением глубины сжимаемой толщи Нс (п. 6 обязательного приложения 2);

линейно деформируемого слоя, делать что:

а) в пределах сжимаемой толщи альфа и омега Нс, определенной как в целях линейно деформируемого полупространства, залегает дернина грунта с модулем деформации Е1 ³ 100 МПа (1000 кгс/см2) и толщиной h1, удовлетворяющей условию

идеже Е2 — модуль деформации грунта, подстилающего дернина грунта с модулем деформации Е1;

б) масштаб. Ant. длина (диаметр) фундамента b ³ 10 м и часть деформации грунтов основания Е ³ 10 МПа (100 кгс/см2).

Пухлость линейно деформируемого слоя Н в случае «а» принимается раньше кровли малосжимаемого грунта, в случае «б» вычисляется в соответствии с указаниями п. 8 обязательного приложения 2.

Выноска. Схему линейно деформируемого слоя разрешается применять для фундаментов шириной b ³ 10 м возле наличии в пределах сжимаемой толщи слоев грунта с модулем деформации Е < 10 МПа (100 кгс/см2), если их суммарная толщина не превышает 0,2 Н.

2.41. Подле расчете деформаций основания с использованием расчетных схем, указанных в п. 2.40, среднее сдавливание под подошвой фундамента р без- должно превышать расчетного сопротивления грунта начала R, кПа (тс/м2), определяемого за формуле

где gс1 и gc2 — коэффициенты условий работы, принимаемые объединение табл. 3;

k — коэффициент, принимаемый равным: k = 1, если нет прочностные характеристики грунта (j и с) определены непосредственными испытаниями, и k = 1,1, даже если они приняты по табл. 1 — 3 рекомендуемого приложения 1;

Мg, Мq, Мс — коэффициенты, принимаемые объединение табл. 4;

kz — коэффициент, принимаемый равным:

рядом b < 10 м - kz = 1,

при b ³ 10 м — kz = z0/b + 0,2 (на этом месте z0 = 8 м);

b — ширина подошвы фундамента, м;

gII — осредненное расчетное авторитет удельного веса грунтов, залегающих дальше подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего образ действий воды), кН/м3 (тс/м3);

— ведь же, залегающих выше подошвы;

сII — расчетное функция удельного сцепления грунта, залегающего из первоисточника под подошвой фундамента, кПа (тс/м2);

dI — капитальность заложения фундаментов бесподвальных сооружений ото уровня планировки или приведенная серьез заложения наружных и внутренних фундаментов ото пола подвала, определяемая по части формуле

где hs — толщина слоя грунта сверх подошвы фундамента со стороны подвала, м;

hcf — дебелость конструкции пола подвала, м;

gcf — расчетное авторитет удельного веса конструкции пола подвала, кН/м3 (тс/м3);

db — приглубость подвала — расстояние от уровня планировки раньше пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной В £ 20 м и глубиной с гаком 2 м принимается db = 2 м, при ширине подвала В > 20 м — db = 0).

Примечания: 1. Формулу (7) можно применять при любой форме фундаментов в плане. Разве подошва фундамента имеет форму круга иначе правильного многоугольника площадью А, принимается

2. Расчетные значения удельного веса грунтов и материала пола подвала, входящие в формулу (7), можно принимать равными их нормативным значениям.

3. Расчетное проводимость грунта при соответствующем обосновании может составлять увеличено, если конструкция фундамента улучшает аддендум его совместной работы с основанием.

4 Исполнение) фундаментных плит с угловыми вырезами расчетное противоборство грунта основания допускается возвысить цену на 15 %.

5. Если dI > d (d — глубина заложения фундамента ото уровня планировки) в формуле (7) принимается dI = d и db = 0.

2.42. Предварительные размеры фундаментов назначаются сообразно конструктивным соображениям или исходя с табличных значений расчетного сопротивления грунтов основы R0 в соответствии с рекомендуемым приложением 3. Значениями R0 дозволено также пользоваться для окончательного назначения размеров фундаментов зданий и сооружений III класса, в случае если основание сложено горизонтальными (устремленность не более 0,1), выдержанными точно по толщине слоями грунта, прессуемость которых не увеличивается в пределах глубины, равной двоякого рода ширине наибольшего фундамента, считая ото его подошвы.

Таблица 3

Грунты

Фактор gс1

Коэффициент gс2 для сооружений с жесткой конструктивной схемой около отношении длины сооружения сиречь его отсека к высоте L/H, равном

4 и больше

1,5 и менее

Крупнообломочные с песчаным заполнителем и песчаные, окр мелких и пылеватых

1,4

1,2

1,4

Пески мелкие

1,3

1,1

1,3

Пески пылеватые:

маловлажные и влажные

1,25

1,0

1,2

насыщенные вплавь

1,1

1,0

1,2

Пылевато-глинистые, а также крупнообломочные с пыльно-глинистым заполнителем с показателем текучести грунта неужели заполнителя IL £ 0,25

1,25

1,0

1,1

То же, около

0,25 < IL £ 0,5

1,2

1,0

1,1

То же, при IL > 0,5

1,0

Примечания 1 К сооружениям с жесткой конструктивной схемой относятся сооружения, конструкции которых злостно. Ant. случайно приспособлены к восприятию усилий через деформаций оснований, в том числе ради счет мероприятий, указанных в п. 2.70, б.

2 Во (избежание зданий с гибкой конструктивной схемой разум коэффициента gс2 принимается равным единице.

3 Присутствие промежуточных значениях L/H коэффициент gс2 определяется сообразно интерполяции

Таблица 4

Угол внутреннего нелады jII, град.

Коэффициенты

Угол внутреннего несогласие jII, град.

Коэффициенты

Мg

Мс

Мg

Мс

1,00

3,14

0,18

1,73

4,17

0,01

1,06

3,23

0,21

1,83

4,29

0,03

1,12

3,32

0,23

1,94

4,42

0,04

1,18

3,41

0,26

2,05

4,55

0,06

1,25

3,51

0,29

2,17

4,69

0,08

1,32

3,61

0,32

2,30

4,84

0,10

1,39

3,71

0,36

2,43

4,99

0,12

1,47

3,82

0,39

2,57

5,15

0,14

1,55

3,93

0,43

2,73

5,31

0,16

1,64

4,05

0,47

2,89

5,48

0,51

3,06

5,66

1,44

6,76

8,88

0,56

3,24

5,84

1,55

7,22

9,22

0,61

3,44

6,04

1,68

7,71

9,58

0,69

3,65

6,24

1,81

8,24

9,97

0,72

3,87

6,45

1,95

8,81

10,37

0,78

4,11

6,67

2,11

9,44

10,80

0,84

4,37

6,90

2,28

10,11

11,25

0,91

4,64

7,14

2,46

10,85

11,73

0,98

4,93

7,40

2,66

11,64

12,24

1,06

5,25

7,67

2,88

12,51

12,79

1,15

5,59

7,95

3,12

13,46

13,37

1,24

5,95

8,24

3,38

14,50

13,98

1,34

6,34

8,55

3,66

15,64

14,64

2.43. Расчетное импеданс. Ant. подчинение R основания, сложенного крупнообломочными грунтами, вычисляется согласно формуле (7) на основе результатов непосредственных определений прочностных характеристик грунтов.

Благо содержание заполнителя превышает 40 %, достоинство R для крупнообломочных грунтов позволено определять по характеристикам заполнителя.

2.44. Расчетное борьба грунтов основания R в случае их уплотнения или — или устройства грунтовых подушек необходимо определяться исходя из задаваемых проектом расчетных значений физико-механических характеристик уплотненных грунтов.

2.45. Расчетное проводимость грунтов основания R при прерывистых фундаментах определяется не хуже кого для ленточных фундаментов после указаниям пп. 2.41 — 2.44 с повышением значения R коэффициентом kd, принимаемым за табл. 5.

Таблица 5

Вид фундаментных плит

Цена коэффициента kd для песков (опричь рыхлых) и пылевато-глинистых грунтов надлежаще при коэффициенте пористости е и показателе текучести IL

е £ 0,5, IL £ 0

е = 0,6; IL = 0,25

е ³ 0,7; IL ³ 0,5

Прямоугольные

1,3

1,15

1,0

С угловыми вырезками

1,3

1,15

Примечания. 1 Рядом промежуточных значениях е и IL коэффициент kd принимается соответственно интерполяции

2 Для плит с угловыми вырезами характеристика kd учитывает повышение R в соответствии с прим. 4 к п. 2.41.

2.46. Возле увеличении нагрузок на начало существующих сооружений (например, близ реконструкции) расчетное сопротивление грунтов основные положения должно приниматься в соответствии с данными об их физико-механических свойствах с учетом вроде и состояния фундаментов и надфундаментных конструкций сооружения, продолжительностью его эксплуатации, ожидаемых дополнительных птеропода при увеличении нагрузок держи фундаменты и их влияния бери примыкающие сооружения.

2.47. Расчетное резистанс грунта основания R, вычисленное по мнению формуле (7), может водиться повышено в 1,2 раза, делать что расчетные деформации основания (рядом давлении, равном R) не превосходят 40 % предельных значений (пп. 2.51 — 2.55). Рядом этом повышенное давление безвыгодный должно вызывать деформации основные принципы свыше 50 % предельных и переваливать значение давления из микроклимат расчета оснований по несущей паренка в соответствии с требованиями пп. 2.57 — 2.65.

2.48. Около наличии в пределах сжимаемой толщи альфа и омега на глубине z от подошвы фундамента слоя грунта меньшей прочности, нежели прочность грунта вышележащих слоев, размеры фундамента должны предназначаться такими, чтобы обеспечивалось сделка

szp + szg £ Rz, (9)

где szp и szg — вертикальные напряжения в грунте получи и распишись глубине z от подошвы фундамента в соответствии с дополнительное от нагрузки получи и распишись фундамент и от собственного веса грунта, кПа (тс/м2);

Rz — расчетное отпор грунта пониженной прочности нате глубине z, кПа (тс/м2), вычисленное вдоль формуле (7) для условного фундамента шириной bz, м, равной:

(10)

идеже

Az = N/szp; a = (l — b)/2,

здесь N — вертикальная задание на основание от фундамента;

l и b — соразмерно длина и ширина фундамента.

2.49. Гипертоническая болезнь на грунт у края подошвы внецентренно нагруженного фундамента (вычисленное в предположении линейного распределения давления почти подошвой фундамента при нагрузках, принимаемых для того расчета оснований по деформациям), (то) есть правило, должно определяться с учетом заглубления фундамента в почва и жесткости надфундаментных конструкций. Краевое угнетение при действии изгибающего момента по каждой оси фундамента мало-: неграмотный должно превышать 1,2R и в круговой точке — 1,5R (здесь R — расчетное борьба грунта основания, определяемое в соответствии с требованиями пп. 2.41 — 2.48).

Сноска. При расчете оснований фундаментов мостов держи внецентренную нагрузку следует руководиться требованиями СНиП по проектированию мостов и труб.

2.50. Линия отдельных фундаментов или сооружений в целом следует) что-то сделать вычисляться с учетом момента в уровне подошвы фундамента, влияния соседних фундаментов, нагрузок нате прилегающие площади и неравномерности сжимаемости основы.

При определении кренов фундаментов, к тому же того, как правило, что поделаешь учитывать заглубление фундамента, несгибаемость надфундаментной конструкции, а также ресурс увеличения эксцентриситета нагрузки с-за наклона фундамента (сооружения).

2.51. Предельные значения совместной деформации начала и сооружения устанавливаются исходя с необходимости соблюдения:

а) технологических разве архитектурных требований к деформации сооружения (вариация проектных уровней и положений сооружения в целом, отдельных его элементов и оборудования, в том числе и требования к нормальной работе лифтов, кранового оборудования, подъемных устройств элеваторов и т.п.) — su,s;

б) требований к прочности, устойчивости и трещиностойкости конструкций, в том числе и общую устойчивость сооружения — su,f.

2.52. Предельные значения совместной деформации основы и сооружения по технологическим разве архитектурным требованиям su,s должны наступать соответствующими нормами проектирования зданий и сооружений, правилами технической эксплуатации оборудования разве заданием на проектирование с учетом в необходимых случаях рихтовки оборудования в процессе эксплуатации.

Расследование соблюдения условия s £ su,s производится близ разработке типовых и индивидуальных проектов в составе расчетов сооружения кайфовый взаимодействии с основанием после соответствующих расчетов конструкций сооружения точно по прочности, устойчивости и трещиностойкости.

2.53. Предельные значения совместной деформации основные принципы и сооружения по условиям прочности, устойчивости и трещиностойкости конструкций su,f должны созревать при проектировании на основе расчета сооружения изумительный взаимодействии с основанием.

Значение su,f дозволено не устанавливать для сооружений значительной жесткости и прочности (пример, зданий башенного типа, землевладение), а также для сооружений, в конструкциях которых приставки не- возникают усилия от неравномерных краг основания (например, различного рода шарнирных систем).

2.54. Быть разработке типовых проектов сооружений бери основе значений su,s и su,f следует, на правах правило, устанавливать следующие критерии допустимости применения сих проектов, упрощающие расчет оснований по мнению деформациям при их привязке к местным грунтовым условиям:

а) предельные значения степени изменчивости сжимаемости грунтов основы aЕ, соответствующие различным значениям среднего модуля деформации грунтов в пределах плана сооружения то есть (т. е.) средней осадки основания ;

б) предельную ровность деформаций основания соответствующую нулевый жесткости сооружения;

в) перечень грунтов с указанием их простейших характеристик свойств, а вот и все характера напластований, при наличии которых безвыгодный требуется выполнять расчет оснований точно по деформациям.

Примечания: 1 Квадрат изменчивости сжимаемости основания aЕ определяется отношением наибольшего значения приведенного объединение глубине модуля деформации грунтов основные принципы в пределах плана сооружения к наименьшему значению.

2 Среднее функция модуля деформации грунтов альфа и омега в пределах плана сооружения определяется равно как средневзвешенное (с учетом изменения сжимаемости грунтов согласно глубине и в плане сооружения).

2.55. Предельные значения деформаций оснований позволено принимать согласно рекомендуемому приложению 4, коли конструкции сооружения не рассчитаны нате усилия, возникающие в них присутствие взаимодействии с основанием, и в задании возьми проектирование не установлены значения su,s (пп. 2.51, 2.52).

2.56. Счеты деформаций основания допускается отнюдь не выполнять, если среднее сдавливание под фундаментами проектируемого сооружения невыгодный превышает расчетного сопротивления грунтов основные принципы (пп. 2.41 — 2.48) и выполняется одно изо следующих условий:

а) степень изменчивости сжимаемости альфа и омега меньше предельной по п. 2.54, а;

б) инженерно-геологические пари площадки строительства соответствуют области применения типового проекта (см. п. 2.54, в);

в) грунтовые ситуация площадки строительства сооружений, перечисленных в табл. 6, относятся к одному изо вариантов, указанных в этой таблице.

Пасхалия 6

Сооружения

Варианты грунтовых условий

1. Производственные здания

Одноэтажные с несущими конструкциями, малочувствительными к неравномерным осадкам (к примеру сказать, стальной или железобетонный коробка на отдельных фундаментах быть шарнирном опирании ферм, ригелей), и с мостовыми кранами грузоподъемностью раньше 50 т включительно

Многоэтажные накануне 6 этажей включительно с сеткой колонн никак не более 6´9 м

1. Крупнообломочные грунты присутствие содержании заполнителя менее 40 %

2. Пески произвольный крупности, кроме пылеватых, плотные и средней плотности

3. Пески первый встречный крупности, только плотные

4. Пески всякий крупности, только средней плотности около коэффициенте пористости е £ 0,65.

5. Супеси около е £ 0,65, суглинки при е £ 0,85 и глины присутствие е £ 0,95 если диапазон изменения коэффициента пористости сих грунтов на площадке без- превышает 0,2.

6. Пески, кроме пылеватых, быть e £ 0,7 в сочетании с пылевато-глинистыми грунтами морского происхождения близ е < 0,5 и IL < 0,5 независимо от порядка их залегания

2. Жилые и общественные здания

Прямоугольной комплекция в плане без перепадов по части высоте с полным каркасом и бескаркасные с несущими стенами с кирпича, крупных блоков не то — не то панелей:

а) протяженные многосекционные высотой по 9 этажей включительно;

б) несблокированные башенного вроде высотой до 14 этажей включительно

Примечания: 1 Табл. 6 позволяется пользоваться для сооружений, в которых ристалище отдельных фундаментов под несущие конструкции отличается малограмотный более чем в два раза, а тоже для сооружений иного назначения быть аналогичных конструкциях и нагрузках.

2. Табл. 6 безграмотный распространяется на производственные здания с нагрузками получи и распишись полы свыше 20 кПа (2 тс/м2).

Клиринг ОСНОВАНИЙ ПО НЕСУЩЕЙ Данные

2.57. Целью расчета оснований в области несущей способности являются гарантия прочности и устойчивости оснований, а в свой черед недопущение сдвига фундамента числом подошве и его опрокидывания. Принимаемая в расчете контур разрушения основания (при достижении им предельного состояния) должна фигурировать как статически, так и кинематически возможна для того данного воздействия и конструкции фундамента не то — не то сооружения.

2.58. Расчет оснований вдоль несущей способности производится исходя изо условия

F £ gcFu/gn, (11)

где F — расчетная поручение на основание, определяемая в области указаниям пп. 2.5 — 2.8;

Fu — сила предельного сопротивления основные положения;

gc — коэффициент условий работы, принимаемый:

в (видах песков, кроме пылеватых………. gс = 1,0

во (избежание песков пылеватых, а также пыльно-глинистых грунтов в

стабилизированном состоянии……. gс = 0,9

с целью пылевато-глинистых грунтов в нестабилизированном

состоянии……………………………………. gc = 0,85

пользу кого скальных грунтов:

невыветрелых и неярко-

выветрелых…………………………………. gс = 1,0

выветрелых…………………………………. gс = 0,9

сильновыветрелых………………………. gс = 0,8

gn — член надежности по назначению сооружения, принимаемый равным 1,2; 1,15 и 1,10 целесообразно для зданий и сооружений I, II и III классов.

2.59. Вертикальная составляющая силы предельного сопротивления начала, сложенного скальными грунтами Nu, кН(тс), неподконтрольно. Ant. зависимо от глубины заложения фундамента вычисляется по части формуле

Nu = Rcb¢l¢, (12)

где Rc — расчетное огромность предела прочности на одноосное коллапс скального грунта, кПа (тс/м2);

b¢ и l¢ — по приведенные ширина и длина фундамента, м, вычисляемые по мнению формулам:

b¢ = b — 2eb; l¢ = l — 2еl, (13)

на этом месте еb и el — соответственно эксцентриситеты приложения равнодействующей нагрузок в направлении поперечной и продольной осей фундамента, м.

2.60. Силаня предельного сопротивления основания, сложенного нескальными грунтами в стабилизированном состоянии, должна уготавливаться исходя из условия, что-что соотношение между нормальными s и касательными напряжениями t в соответствии с всем поверхностям скольжения, соответствующее предельному состоянию основы, подчиняется зависимости

t = stgjI + cI, (14)

идеже jI и cI — соответственно расчетные значения утла внутреннего нелады и удельного сцепления грунта (пп. 2.12 — 2.14).

2.61. Лесной предельного сопротивления основания, сложенного медленным темпом уплотняющимися водонасыщенными пылевато-глинистыми и биогенными грунтами (быть степени влажности Sr ³ 0,85 и коэффициенте консолидации cv £ 107 см2/годок), должна определяться с учетом возможного нестабилизированного состояния грунтов альфа и омега за счет избыточного давления в поровой воде и. Около этом соотношение между нормальными s и касательными напряжениями t принимается соответственно зависимости

t = (s — u)tgjI + сI, (15)

идеже jI и cI — соответствуют стабилизированному состоянию грунтов основы.

Избыточное давление в поровой воде разрешено определять методами фильтрационной консолидации грунтов с учетом скорости приложения нагрузки держи основание. При соответствующем обосновании (высокие темпы возведения сооружения иначе нагружения его эксплуатационными нагрузками, а в основании дренирующих слоев грунта иначе дренирующих устройств) допускается в имущество надежности принимать избыточное влияние в поровой воде равным нормальному напряжению согласно площадкам скольжения (и = s) или проглатывать значения jI и cI соответствующими нестабилизированному состоянию грунтов начала.

2.62. Вертикальную составляющую силы предельного сопротивления Nu альфа и омега, сложенного нескальными грунтами в стабилизированном состоянии, позволяется определять по формуле (16), (не то фундамент имеет плоскую подошву и грунты основы ниже подошвы однородны перед глубины не менее ее ширины, а в случае различной вертикальной пригрузки с разных сторон фундамента насыщенность большей из них приставки не- превышает 0,5R (R — расчетное противоборство грунта основания, определяемое в соответствии с пп. 2.41 — 2.48):

Nu = b¢l¢(Ngxgb¢gI + Nqxqg¢Id + NcxccI), (16)

идеже b¢ и l¢ — обозначения те же, что-нибудь в формуле (12), причем символом b обозначена бахтарма фундамента, в направлении которой предполагается расходование устойчивости основания;

Ng, Nq, Nc — безразмерные коэффициенты несущей талант, определяемые по табл. 7 в зависимости с расчетного значения угла внутреннего несогласие грунта jI и угла наклона к вертикали d равнодействующей внешней нагрузки получи и распишись основание F в уровне подошвы фундамента;

Мира 7

Угол внутреннего трения грунта jI, большое количество

Обозначение коэффициентов

Коэффициенты несущей талантливость Ng, Nq и Nc при углах наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки d, обилие., равных

1,00

—

5,14

0,20

1,57

d¢ = 4,9

—

6,49

0,60

0,42

2,47

2,16

d¢ = 9,8

—

8,34

6,57

1,35

1,02

0,61

3,94

3,45

2,84

d¢ = 14,5

—

10,98

9,13

6,88

2,88

2,18

1,47

0,82

6,40

5,56

4,64

3,64

d¢ = 18,9

—

14,84

12,53

10,02

7,26

5,87

4,50

3,18

2,00

1,05

10,66

9,17

7,65

6,13

4,58

d¢ = 22,9

—

20,72

17,53

14,26

10,99

7,68

12,39

9,43

6,72

4,44

2,63

1,29

18,40

15,63

12,94

10,37

7,96

5,67

d¢ = 26,5

—

30,14

25,34

20,68

16,23

12,05

8,09

27,50

20,58

14,63

9,79

6,08

3,38

33,30

27,86

22,77

18,12

13,94

10,24

d¢ = 29,8

—

46,12

38,36

31,09

24,45

18,48

13,19

66,01

48,30

33,84

22,56

14,18

8,26

4,30

64,19

52,71

42,37

33,26

25,39

18,70

13,11

d¢ = 32,7

—

75,31

61,63

49,31

38,45

29,07

21,10

14,43

177,61

126,09

86,20

56,50

32,26

20,73

11,26

5,45

134,87

108,24

85,16

65,58

49,26

35,93

25,24

16,82

d¢ = 35,2

133,87

107,23

84,16

64,58

48,26

34,93

24,24

15,82

Примечания 1. Присутствие промежуточных значениях jI и d коэффициенты Ng, Nq и Nc дозволено определять по интерполяции. 2. В фигурных скобках приведены значения коэффициентов несущей пар, соответствующие предельному значению угла наклона нагрузки d¢, исходя с условия (19)

g1 и g¢I — расчетные значения удельного веса грунтов, кН/м3 (тс/м3), находящихся в пределах возможной призмы выпирания сообразно ниже и выше подошвы фундамента (возле наличии подземных вод определяются с учетом взвешивающего поступки воды);

cI — расчетное значение удельного сцепления грунта, кПа (тс/м2);

d — серьезность заложения фундамента, м (в случае неодинаковой вертикальной пригрузки с разных сторон фундамента принимается толкование d, соответствующее наименьшей пригрузке, так, со стороны подвала);

xg, xq, xс — коэффициенты сложение фундамента, определяемые по формулам:

xg = 1 — 0,25/h; xq = 1 + 1,5/h;

xc = 1 + 0,3/h, (17)

на этом месте

h = l/b;

l и b — соответственно длина и ширина подошвы фундамента, принимаемые в случае внецентренного приложения равнодействующей нагрузки равными приведенным значениям l¢ и b¢, определяемым сообразно формулам (13).

Если h = l/b < 1, в формулах (17) следует принимать h = 1.

Угол наклона к вертикали d равнодействующей внешней нагрузки держи основание определяется из правило

tgd = Fh/Fv, (18)

где Fh и Fv — соответственно горизонтальная и вертикальная составляющие внешней нагрузки получи и распишись основание F в уровне подошвы фундамента.

Сокращение по формуле (16) дозволено выполнять, если соблюдается согласие

tgd < sinjI. (19)

Примечания: 1. При использовании формулы (16) в случае неодинаковой пригрузки с разных сторон фундамента в составе горизонтальных нагрузок подобает учитывать активное давление грунта.

2. Разве что условие (19) не выполняется, нужно производить расчет фундамента нате сдвиг по подошве (п. 2.63).

2.63. Счет фундамента на сдвиг соответственно подошве производится исходя изо условия

(20)

где åFs,a и åFs,r — фонды проекций на плоскость скольжения соразмерно расчетных сдвигающих и удерживающих сил, определяемых с учетом активного и пассивного давлений грунта получи и распишись боковые грани фундамента;

gс и gп — обозначения тетюха же, что в формуле (11).

2.64. Проект оснований по несущей данные допускается выполнять графоаналитическими методами (круглоцилиндрических или — или ломаных поверхностей скольжения), в противном случае:

а) основание неоднородно по глубине;

б) пригрузка альфа и омега с разных сторон фундамента неодинакова, вдобавок интенсивность большей из них превышает 0,5R (R — расчетное противление грунта основания, определяемое в соответствии с пп. 2.41 — 2.48);

в) блокгауз расположено на откосе alias вблизи откоса;

г) возможно появление нестабилизированного состояния грунтов начала, за исключением случаев, указанных в п. 2.65.

2.65. Предельное обструкция основания (однородного ниже подошвы фундамента впредь до глубины не менее 0,75b), сложенного с расстановкой уплотняющимися водонасыщенными грунтами (п. 2.61), позволительно определять следующим образом.

Вертикальную составляющую силы предельного сопротивления начала ленточного фундамента пи, кН/м (тс/м), — числом формуле

nu = b¢[q + (1 + p — a + cosa)cI], (21)

идеже b¢ — обозначение то же, а в формуле (12), м;

q — пригрузка с праздник стороны фундамента, в направлении которой действует горизонтальная составляющая нагрузки, кПа (тс/м2);

сI — ярлык то же, что в формуле (14), кПа (тс/м2);

p = 3,14;

a — девятина, рад, определяемый по формуле

a = arcsin(fh/b¢cI), (22)

на этом месте fh — горизонтальная составляющая расчетной нагрузки нате 1 м длины фундамента, определяемая с учетом активного давления грунта, кН/м (тс/м).

Формулу (21) дозволяется использовать, если выполняется договоренность

fh £ b¢cI. (23)

Силу предельного сопротивления основы прямоугольного фундамента (l £ 3b) при действии для него вертикальной нагрузки можно определять по формуле (16), полагая jI = и xс = 1 + 0,11h.

Изумительный всех случаях, если держи фундамент действуют горизонтальные нагрузки и закон сложено грунтами в нестабилизированном состоянии, долженствует производить расчет фундамента держи сдвиг по подошве (п. 2.63).

2.66. Стабильность фундаментов на действие сил морозного пучения грунтов приходится проверять, если основание сложено пучинистыми грунтами.

МЕРОПРИЯТИЯ Числом УМЕНЬШЕНИЮ ДЕФОРМАЦИЙ ОСНОВАНИЙ И ВЛИЯНИЯ ИХ Держи СООРУЖЕНИЯ

2.67. Для выполнения требований расчета оснований соответственно предельным состояниям, кроме внутренние резервы и целесообразности изменения размеров фундаментов в плане другими словами глубины их заложения (в том числе и прорезку грунтов с неудовлетворительными свойствами), введения дополнительных связей, ограничивающих перемещения фундаментов, применения других типов фундаментов, изменения нагрузок возьми основание и т.д., следует рассмотреть надобность применения:

а) мероприятий по предохранению грунтов альфа и омега от ухудшения их свойств (п. 2.68);

б) мероприятий, направленных бери преобразование строительных свойств грунтов (п. 2.69);

в) конструктивных мероприятий, уменьшающих чуткость сооружений к деформациям основания (п. 2.70).

Подле проектировании следует также сообразоваться возможность регулирования усилий в конструкциях сооружения, возникающих около его взаимодействии с основанием (п. 2.71).

Селекция одного или комплекса мероприятий вынужден производиться с учетом требований пп. 1.1 и 2.1.

2.68. К мероприятиям, предохраняющим грунты альфа и омега от ухудшения их строительных свойств, относятся:

а) водозащитные мероприятия нате площадках, сложенных грунтами, чувствительными к изменению влажности (соответствующая компилирование генеральных планов, вертикальная расположение территории, обеспечивающая сток поверхностных вод, конструкция дренажей, противофильтрационных завес и экранов, автопрокладка водоводов в специальных каналах иначе размещение их на безопасных расстояниях через сооружений, контроль за возможными утечками воды и т.п.);

б) протекция грунтов основания от химически активных жидкостей, способных навести к просадкам, набуханию, активизации карстово-суффозионных явлений, повышению агрессивности подземных вод и т.п.;

в) усечение источников внешних воздействий ((пред)положим, вибраций);

г) предохранительные мероприятия, осуществляемые в процессе строительства сооружений (спасение природной структуры и влажности грунтов, оберегание технологии устройства оснований, фундаментов, подземных и надземных конструкций, отнюдь не допускающей изменения принятой в проекте схемы и скорости передачи нагрузки сверху основание, в особенности при наличии в основании не спеша консолидирующихся грунтов и т.п.).

2.69. Преобразование строительных свойств грунтов альфа и омега (устройство искусственных оснований) достигается:

а) уплотнением грунтов (трамбованием тяжелыми трамбовками, устройством грунтовых свай, вытрамбовыванием котлованов подина фундаменты, предварительным замачиванием грунтов, использованием энергии взрыва, глубинным гидровиброуплотнением, вибрационными машинами, катками и т.п.);

б) полной иначе частичной заменой в основании (в плане и вдоль глубине) грунтов с неудовлетворительными свойствами подушками с песка, гравия, щебня и т.п.;

в) устройством насыпей (отсыпкой не то — не то гидронамывом);

г) закреплением грунтов (химическим, электрохимическим, буросмесительным, термическим и другими способами);

д) введением в заземление специальных добавок (например, засолением грунта либо пропиткой его нефтепродуктами про ликвидации пучинистых свойств);

е) армированием грунта (введением специальных пленок, сеток и т.п.).

2.70. Конструктивные мероприятия, уменьшающие обидчивость сооружений к деформациям основания, включают:

а) рациональную компоновку сооружения в плане и до высоте;

б) повышение прочности и пространственной жесткости сооружений, достигаемое усилением конструкций, в особенности конструкций фундаментно-подвальной части, в соответствии с результатами расчета сооружения в взаимодействии с основанием (введение дополнительных связей в каркасных конструкциях, строй железобетонных или армокаменных поясов, разрезка сооружений для отсеки и т.п.);

в) увеличение податливости сооружений (разве что это позволяют технологические спрос) за счет применения гибких либо разрезных конструкций;

г) устройство приспособлений угоду кому) выравнивания конструкций сооружения и рихтовки технологического оборудования.

Нахождение. Габариты приближения к строительным конструкциям подвижного технологического оборудования (мостовых кранов, лифтов и т.п.) должны убеждать их нормальную эксплуатацию с учетом возможных деформаций основы

2.71. К мероприятиям, позволяющим уменьшить активность в конструкциях сооружения при взаимодействии его с основанием, относятся:

вселение сооружения на площади застройки с учетом ее инженерно-геологического строения и возможных источников вредных влияний (линз слабых грунтов, старых горных выработок, карстовых полостей, внешних водоводов и т.п.);

практика соответствующих конструкций фундаментов (на выдержку, фундаментов с малой боковой поверхностью получи и распишись подрабатываемых территориях и при наличии в основании пучинистых грунтов);

засыпка пазух и аппарат подушек под фундаментами изо материалов, обладающих малым сцеплением и трением, использование специальных антифрикционных покрытий, отрывка временных компенсационных траншей про уменьшения усилий от горизонтальных деформаций оснований ((пред)положим, в районах горных выработок);

установка сроков замоноличивания стыков сборных и сборно-монолитных конструкций;

обоснованная проворство и последовательность возведения отдельных частей сооружения.

3. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ Бери ПРОСАДОЧНЫХ ГРУНТАХ

3.1. Основания, сложенные просадочными грунтами, должны проектироваться с учетом их особенности, заключающейся в книга, что при повышении влажности сверх определенного уровня они дают дополнительные деформации — просадки через внешней нагрузки и (или) собственного веса грунта.

3.2. Рядом проектировании оснований, сложенных просадочными грунтами, долженствует учитывать возможность повышения их влажности после счет:

а) замачивания грунтов — с высоты птичьего полета из внешних источников и (или — или) снизу при подъеме уровня подземных вод;

б) постепенного собственность влаги в грунте вследствие инфильтрации поверхностных вод и экранирования поверхности.

Расчетным состоянием просадочных грунтов ровно по влажности является:

при потенциал их замачивания — полное водонасыщение (Sr ³ 0,8);

около невозможности их замачивания — установившееся значительность влажности weq, принимаемое равным природной влажности w, буде w ³ wp, и влажности на границе раскатывания, коль (скоро) w < wp.

3.3. Просадочные грунты характеризуются:

относительной просадочностью esl — относительным сжатием грунтов подле заданном давлении после их замачивания;

начальным просадочным давлением psl — минимальным давлением, быть котором проявляются просадочные свойства грунтов около их полном водонасыщении;

начальной просадочной влажностью wsl — минимальной влажностью, близ которой проявляются просадочные свойства грунтов.

Значения esl и psl определяются в соответствии с требованиями обязательного приложения 2.

3.4. Возле проектировании оснований, сложенных просадочными грунтами, должны учитываться:

а) просадки ото внешней нагрузки ssl,p, происходящие в пределах верхней зоны просадки через подошвы фундамента до глубины, идеже суммарные вертикальные напряжения через внешней нагрузки и собственного веса грунта равны начальному просадочному давлению неужто сумма указанных напряжений минимальна;

б) просадки ото собственного веса грунта ssl,g, происходящие в нижней зоне просадки, начиная с глубины, идеже суммарные вертикальные напряжения превышают начальное просадочное тургор psl или сумма вертикальных напряжений через собственного веса грунта и внешней нагрузки минимальна, и поперед нижней границы просадочной толщи;

в) ритмичность просадки грунтов Dssl;

г) горизонтальные перемещения альфа и омега usl в пределах криволинейной части просадочной воронки близ просадке грунтов от собственного веса.

Ссылка. Просадки грунтов учитываются около относительной просадочности esl ³ 0,01 и определяются в соответствии с указаниями обязательного приложения 2.

3.5. Около определении просадок грунтов и их неравномерности годится учитывать: инженерно-геологическое склад площадки; физико-механические характеристики грунтов начала и их неоднородность; размеры, глубину заложения и взаимное расстановка фундаментов; нагрузки на фундаменты и прилегающие площади; конструктивные особенности сооружения, в частности наличность тоннелей, подвалов под до некоторой степени сооружения и т.п.; характер планировки территории (присутствие выемок и срезки или насыпей и подсыпок, которые оказывают вдохновение на напряженное состояние грунтов основные положения, а также на вид и размер просадок); возможные ожидание, размеры и места расположения источников замачивания грунтов (п. 3.2, а); дополнительные нагрузки получи глубокие фундаменты, уплотненные и закрепленные массивы ото сил негативного трения, возникающих рядом просадках грунтов от собственного веса.

За исключением того, необходимо учитывать, чисто при замачивании сверху больших площадей (широта замачиваемой площади Bw равна возможно ли превышает размер просадочной толщи Hsl) и замачивании внизу за счет подъема уровня подземных вод в полную силу проявляется просадка от собственного веса ssl,g, а близ замачивании сверху малых площадей (Bw < Hsl) проявляется лишь только часть ее s¢sl,g (см. п. 17 обязательного приложения 2).

Вставка. При определении неравномерности просадок грунтов надлежит учитывать возможные наиболее неблагоприятные ожидание и места расположения источников замачивания сообразно отношению к рассчитываемому фундаменту река сооружению в целом.

3.6. Грунтовые фоб площадок, сложенных просадочными грунтами, в зависимости ото возможности проявления просадки грунтов с собственного веса, подразделяются возьми два типа:

I тип — грунтовые атмосфера, в которых возможна в основном оседание грунтов от внешней нагрузки, а оседание грунтов от собственного веса и звания нет или не превышает 5 см;

II вариант — грунтовые условия, в которых кроме просадки грунтов от внешней нагрузки возможна их оседание от собственного веса и размер ее превышает 5 см.

3.7. Расчисление оснований, сложенных просадочными грунтами, производится в соответствии с требованиями разд. 2.

Возле этом деформации основания определяются суммированием турбидит и просадок. Осадки основания определяются не принимая во внимание учета просадочных свойств грунтов исходя изо деформационных характеристик грунтов около установившейся влажности, а просадки — в соответствии с требованиям пп. 3.2 — 3.5.

3.8. Возле проектировании оснований, сложенных просадочными грунтами, в случае их возможного замачивания (п. 3.2, а) должны предусматриваться мероприятия, исключающие иль снижающие до допустимых пределов просадки оснований и (другими словами) уменьшающие их влияние нате эксплуатационную пригодность сооружений в соответствии с указаниями пп. 3.12 и 3.13.

В случае невозможности замачивания основы в течение всего срока эксплуатации сооружения (с учетом его возможной реконструкции) просадочные свойства грунтов разрешено не учитывать, однако в расчетах должны применяться физико-механические характеристики грунтов, соответствующие установившейся влажности (п. 3.2).

3.9. Расчетное воспротивление грунта основания при возможном замачивании просадочных грунтов (п. 3.2, а) принимается равным:

а) начальному просадочному давлению psl рядом устранении возможности просадки грунтов ото внешней нагрузки путем снижения давления подо подошвой фундамента;

б) значению, вычисленному до формуле (7) с использованием расчетных значений прочностных характеристик (jII и сII) в водонасыщенном состоянии.

Возле невозможности замачивания просадочных грунтов расчетное резистанс грунта основания R определяется ровно по формуле (7) с использованием прочностных характеристик сих грунтов при установившейся влажности (п. 3.2).

3.10. Предварительные размеры фундаментов сооружений, возводимых бери просадочных грунтах, назначаются исходя с расчетных сопротивлений основания R0, принимаемых соответственно табл. 4 рекомендуемого приложения 3.

Указанными значениями R0 позволительно пользоваться также для назначения окончательных размеров фундаментов зданий и сооружений III класса, в которых и не пахнет мокрый технологический процесс.

3.11. Запросы расчета оснований по деформациям в грунтовых условиях I вроде считаются удовлетворенными, если в пределах всей просадочной толщи начисление вертикальных напряжений от внешней нагрузки и через собственного веса грунта маловыгодный превышает начального просадочного давления psl.

3.12*. Быть возможности замачивания грунтов альфа и омега (п. 3.2) следует предусматривать одно изо мероприятий:

а) устранение просадочных свойств грунтов в пределах всей просадочной толщи (пп. 2.69 и 3.13);

б) прорезку просадочной толщи глубокими фундаментами, в книга числе свайными и массивами с закрепленного грунта (пп. 2.67 и 3.14);

в) причуда мероприятий, включающий частичное отсев просадочных свойств грунтов, водозащитные и конструктивные мероприятия (пп. 2.67 — 2.71).

В грунтовых условиях II будто наряду с устранением просадочных свойств грунтов река прорезкой просадочной толщи глубокими фундаментами должны предусматриваться водозащитные мероприятия, а опять же соответствующая компоновка генплана.

Запас мероприятий должен производиться с учетом будто грунтовых условий, вида возможного замачивания, расчетной просадки, взаимосвязи проектируемых сооружений с соседними объектами и коммуникациями в соответствии с требованиями п. 1.1.

Примечания. 1. Отстранение просадочных свойств грунтов (подпараграф «а») в грунтовых условиях I будто допускается выполнять только в пределах части верхней зоны просадки, а не менее 2/3 ее высоты, благо конструкции сооружения рассчитаны бери возможные деформации основания, а просадки и их неровнота не превышают 50 % предельных деформаций альфа и омега для данного сооружения.

2*. Значения предельных деформаций оснований, приведенные в рекомендуемом приложении 4, безлюдный (=малолюдный) распространяются на сооружения, запроектированные с применением комплекса мероприятий в соответствии с п. 3.12, в Предельный крен жилых и общественных зданий близ применении комплекса мероприятий разрешается принимать равным:

iи = 0,008 — угоду кому) зданий, не оборудованных лифтами, а вдобавок если проектом предусмотрены специальные мероприятия числом рихтовке направляющих лифтовых шахт;

iu = 0,005 — буде указанные мероприятия не предусмотрены.

3.13. Элиминация просадочных свойств грунтов достигается:

а) в пределах верхней зоны просадки alias ее части уплотнением тяжелыми трамбовками, устройством грунтовых подушек, вытрамбовыванием котлованов, в часть числе с устройством уширения изо жесткого материала, химическим иль термическим закреплением;

б) в пределах всей просадочной толщи — глубинным уплотнением грунтовыми сваями, предварительным замачиванием грунтов начала, в том числе с глубинными взрывами, химическим либо — либо термическим закреплением.

3.14. При проектировании глубоких фундаментов долженствует учитывать:

в грунтовых условиях I как — сопротивление грунта по профильный поверхности фундаментов;

в грунтовых условиях II вроде — негативное трение грунта вдоль боковой поверхности фундаментов, возникающее быть просадке грунтов от собственного веса.

4. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ Сверху НАБУХАЮЩИХ ГРУНТАХ

4.1. Основания, сложенные набухающими грунтами, должны проектироваться с учетом талант таких грунтов при повышении влажности расширять в объеме — набухать.

При последующем понижении влажности у набухающих грунтов происходит задний процесс — усадка.

Необходимо иметь в виду, что способностью набухать рядом увеличении влажности обладают кое-какие виды шлаков (например, шлаки электроплавильных производств), а в свою очередь обычные пылевато-глинистые грунты (ненабухающие около увеличении влажности), если они замачиваются химическими отходами производств (как-то, растворами серной кислоты).

4.2. Набухающие грунты характеризуются давлением набухания psw, влажностью набухания wsw, относительным набуханием присутствие заданном давлении esw и относительной усадкой рядом высыхании esh.

Указанные характеристики определяются в соответствии с требованиями обязательного приложения 2.

4.3. Быть проектировании оснований, сложенных набухающими грунтами, нелишне учитывать возможность:

набухания сих грунтов за счет подъема уровня подземных вод тож инфильтрации — увлажнения грунтов производственными аль поверхностными водами;

набухания после счет накопления влаги около сооружениями в ограниченной по глубине зоне покорствуя (страсти) нарушения природных условий пары при застройке и асфальтировании территории (экранировка поверхности);

набухания и усадки грунта в верхней части зоны аэрации — из-за счет изменения водно-теплового режима (сезонных климатических факторов);

усадки после счет высыхания от воздействия тепловых источников.

Обнаружение. При проектировании заглубленных частей сооружений должны учитываться горизонтальные давления, возникающие близ набухании и усадке грунтов.

4.4. Альфа и омега, сложенные набухающими грунтами, должны расплачиваться в соответствии с требованиями разд. 2.

Деформации основные принципы в результате набухания или усадки грунта должны оформляться путем суммирования деформаций отдельных слоев начала согласно указаниям обязательного приложения 2.

Присутствие определении деформаций основания глубина его от внешней нагрузки и возможная операция от уменьшения влажности набухающего грунта должны суммироваться. Развитие основания в результате набухания грунта определяется в предположении, чего осадки основания от внешней нагрузки стабилизировались.

Предельные значения деформаций, вызываемых набуханием (усадкой) грунтов, позволяется принимать в соответствии с указаниями рекомендуемого приложения 4 с учетом требований п. 2.55.

4.5. Нормативные значения относительного набухания esw и относительной усадки esh определяются соответственно результатам лабораторных испытаний с учетом указанных в п. 4.3 причин набухания иначе говоря усадки.

Расчетные значения характеристик esw и esh дозволено принимать равными нормативным, полагая в формуле (1) параметр надежности по грунту vg = 1.

4.6. Быть расчетных деформациях основания, сложенного набухающими грунтами, предпочтительно предельных или недостаточной несущей паренка основания должны предусматриваться следующие мероприятия в соответствии с указаниями пп. 2.67 — 2.71:

водозащитные мероприятия;

предварительное обмачивание основания в пределах всей не то — не то части толщи набухающих грунтов;

утилизация компенсирующих песчаных подушек;

полная неужто частичная замена слоя набухающего грунта ненабухающим;

полная сиречь частичная прорезка фундаментами слоя набухающего грунта.

5. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ Бери ВОДОНАСЫЩЕННЫХ БИОГЕННЫХ ГРУНТАХ И ИЛАХ

5.1. Начала, сложенные водонасыщенными биогенными грунтами (заторфованными, торфами и сапропелями) и илами или — или включающие эти грунты, должны проектироваться с учетом их громадный сжимаемости, медленного развития гуща во времени и возможности в блат с этим возникновения нестабилизированного состояния, существенной изменчивости и анизотропии прочностных, деформационных и фильтрационных характеристик и изменения их в процессе консолидации альфа и омега, а также значительной тиксотропии илов.

Долженствует учитывать также, что подземные воды в биогенных грунтах и илах, что правило, сильно агрессивны к материалам подземных конструкций.

5.2. Деформационные, прочностные и фильтрационные характеристики биогенных грунтов и илов должны формироваться при давлении или в диапазоне давлений, соответствующих напряженному состоянию основные принципы проектируемого сооружения.

Характеристики биогенных грунтов и илов должны вступать в свои права при испытаниях образцов грунта в вертикальном и горизонтальном направлениях.

5.3. Расплата оснований, сложенных биогенными грунтами и илами, принуждён производиться в соответствии с требованиями разд. 2 с учетом скорости передачи нагрузки нате основание, изменения эффективных напряжений в грунте в процессе консолидации альфа и омега, анизотропии свойств грунтов. Около этом допускается использовать методы теории линейной консолидации грунтов.

Усматривание. Анизотропию свойств биогенных грунтов и илов дозволено не учитывать, если значения характеристик к вертикального и горизонтального направлений отличаются невыгодный более чем на 40 %.

5.4. Прислонение фундаментов непосредственно на пандус сильнозаторфованных грунтов, торфов, слабоминеральных сапропелей и илов приставки не- допускается.

Если непосредственно по-под подошвой фундамента залегает протодерма грунта с модулем деформации Е < 5 МПа (50 кгс/см2) толщиной более ширины фундамента, осадка основания должна определяться с учетом полного давления под подошвой фундамента.

5.5. Близ расчетных деформациях основания, сложенного биогенными грунтами и илами, предпочтительно предельных или недостаточной несущей пар основания должны предусматриваться следующие мероприятия в соответствии с указаниями пп. 2.67 — 2.71:

полная не то — не то частичная прорезка слоев биогенных грунтов и илов глубокими фундаментами;

полная неужели частичная замена биогенного грунта неужели ила песком, гравием, щебнем и т.д.;

конденсация грунтов временной или постоянной пригрузкой основы сооружения или всей площадки строительства насыпным (намывным) грунтом иначе другим материалом (с устройством фильтрующего слоя alias дрен при необходимости ускорения процесса консолидации основные принципы);

закрепление илов буросмесительным способом.

5.6. Задумывание пригрузки должно производиться с учетом требований п. 5.3. Быть этом должны быть установлены дородство, размеры в плане пригрузочного слоя и минута, необходимые для достижения заданной степени консолидации альфа и омега, а также конечная осадка основные принципы под пригрузкой.

6. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ Сверху ЭЛЮВИАЛЬНЫХ ГРУНТАХ

6.1. Основания, сложенные элювиальными грунтами — продуктами выветривания скальных пород, оставшимися бери месте своего образования и сохранившими в пирушка или иной степени структуру и текстуру исходных пород, должны проектироваться с учетом:

их значительной неоднородности сообразно глубине и в плане из-вслед за наличия грунтов с большим различием их прочностных и деформационных характеристик — скальных разной степени выветрелости и различных типов нескальных грунтов;

склонности к снижению прочности элювиальных грунтов (особенно крупнообломочных и сильновыветрелых скальных) умереть и не встать время их пребывания в открытых котлованах;

внутренние резервы перехода в плывунное состояние элювиальных супесей и пылеватых песков в случае их водонасыщения в отрезок устройства котлованов и фундаментов;

возможным наличием просадочных свойств у элювиальных пылеватых песков с коэффициентом пористости е > 0,6 и степенью влажности Sr < 0,7.

6.2. Виртуальность и степень снижения прочности элювиальных грунтов основы во время пребывания их открытыми в котловане должны подходить опытным путем в полевых условиях. Можно проводить определения в лабораторных условиях возьми специально отобранных образцах (монолитах) грунта.

В (видах предварительной оценки возможного снижения прочности элювиальных грунтов допускаются косвенные методы, учитывающие отклонение в течение заданного периода времени: плотности скальных грунтов; удельного сопротивления пенетрации пыльно-глинистых грунтов; содержания частиц размером поменьше 0,1 мм в песчаных и не столь 2 мм в крупнообломочных грунтах.

6.3. Выгода оснований, сложенных элювиальными грунтами, надобно производиться в соответствии с требованиями разд. 2. (не то элювиальные грунты являются просадочными, долженствует учитывать требования разд. 3.

6.4. Рядом расчетных деформациях основания, сложенного элювиальными грунтами, боле предельных или недостаточной несущей пар основания должны предусматриваться следующие мероприятия в соответствии с указаниями пп. 2.67 — 2.71:

приспособление уплотненных грунтовых распределительных подушек изо песка, гравия, щебня или — или крупнообломочных грунтов с обломками исходных горных пород, в частности возле неровной поверхности скальных грунтов;

стирание из верхней зоны начала включений скальных грунтов, полную или — или частичную замену рыхлого заполнения «карманов» и «гнезд» выветривания в скальных грунтах щебнем, гравием сиречь песком с уплотнением.

6.5. В проекте оснований и фундаментов должна предусматриваться протекция элювиальных грунтов от разрушения атмосферными воздействиями и водным путем в период устройства котлованов. В целях этой цели следует утилизировать водозащитные мероприятия, не благоволить перерывы в устройстве оснований и последующем возведении фундаментов; приготовляться недобор грунта в котловане; прилагать взрывной способ разработки скальных грунтов всего при условии мелкошпуровой отпалки.

7. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ Держи ЗАСОЛЕННЫХ ГРУНТАХ

7.1. Основания, сложенные засоленными грунтами, должны проектироваться с учетом их особенностей, обусловливающих:

фабрикация при длительной фильтрации воды и выщелачивании солей суффозионной гидрометеор ssf;

изменение в процессе выщелачивания солей физико-механических свойств грунта, сопровождающееся, (как) будто правило, снижением его прочностных характеристик;

расширение или просадку грунтов присутствие замачивании;

повышенную агрессивность подземных вод к материалам подземных конструкций по (по грибы) счет растворения солей, содержащихся в грунте.

7.2. Засоленные грунты характеризуются относительным суффозионным сжатием esf, определяемым, что правило, полевыми испытаниями статической нагрузкой с длительным замачиванием, а исполнение) детального изучения отдельных участков строительной площадки — точный лабораторными методами (компрессионно-фильтрационными испытаниями).

Подле наличии результатов изысканий и опыта строительства в аналогичных инженерно-геологических условиях относительное суффозионное сокращение допускается определять только лабораторными методами.

7.3. Нормативное концепт esf следует определять в соответствии с требованиями обязательного приложения 2.

Расчетное подтекст esf допускается принимать равным нормативному значению, полагая в формуле (1) индекс надежности по грунту gg = 1.

7.4. Увольнение оснований, сложенных засоленными грунтами, кому (должно производиться в соответствии с требованиями разд. 2. Делать что засоленные грунты являются просадочными не то — не то набухающими, следует учитывать по требования разд. 3 и 4.

Деформации основные положения необходимо определять с учетом примочки от внешней нагрузки, просадки, набухания река усадки и суффозионной осадки.

Суффозионную осадку нелишне определять в соответствии с указаниями обязательного приложения 2.

Присутствие отсутствии возможности длительного замачивания грунтов и выщелачивания солей деформации основы определяются как для незасоленных грунтов исходя изо деформационных характеристик грунтов близ полном водонасыщении.

7.5. Расчетное гридлик R основания, сложенного засоленными грунтами, возле возможности длительного замачивания грунтов и выщелачивания солей вычисляется числом формуле (7) с использованием расчетных значений прочностных характеристик (jII и сII), полученных пользу кого грунтов в водонасыщенном состоянии за выщелачивания солей.

При невозможности длительного замачивания грунтов и выщелачивания солей расчетное борьба основания следует определять сообразно формуле (7) с использованием прочностных характеристик, полученных для того засоленных грунтов в водонасыщенном состоянии.

7.6. Присутствие расчетных деформациях основания, сложенного засоленными грунтами, с лишком предельных или недостаточной несущей данные основания должны предусматриваться водозащитные мероприятия и в случае необходимости следующие мероприятия в соответствии с указаниями пп. 2.67 — 2.71:

конструктивные мероприятия;

частичная разве полная срезка засоленных грунтов с устройством подушки изо пылевато-глинистых грунтов;

прорезка толщи засоленных грунтов глубокими фундаментами;

броня или уплотнение грунтов;

предварительное рассоление грунтов;

объединение мероприятий, включающий водозащитные и конструктивные мероприятия, а тоже устройство грунтовой подушки.

8. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ Держи НАСЫПНЫХ ГРУНТАХ

8.1. Основания, сложенные насыпными грунтами, должны проектироваться с учетом их значительной неоднородности объединение составу, неравномерной сжимаемости, потенциал самоуплотнения, особенно при вибрационных воздействиях, изменении гидрогеологических условий, замачивании, а равным образом за счет разложения органических включений.

Запримечивание. В насыпных грунтах, состоящих изо шлаков и глин, необходимо учитывать вероятность их набухания при замачивании вплавь или химическими отходами производств.

8.2. Ритмичность сжимаемости насыпных грунтов должна предуготовляться по результатам полевых и лабораторных исследований, выполняемых с учетом состава и сложения насыпных грунтов, способа отсыпки, вида материала, составляющего основную номер насыпи. Модуль деформации насыпных грунтов, делать за скольких правило, должен определяться сверху основе штамповых испытаний.

8.3. Основы, сложенные насыпными грунтами, должны расплачиваться в соответствии с требованиями разд. 2. Если только насыпные грунты являются просадочными, набухающими река имеют относительное содержание органического вещества Iот > 0,1, нужно учитывать соответственно требования разд. 3 — 5.

Полная контракция основания должна определяться суммированием отстой основание от внешней нагрузки и дополнительных снег от самоуплотнения насыпных грунтов и разложения органических включений, а да осадок (просадок) подстилающих грунтов с веса насыпи и нагрузок через фундамента.

8.4. Расчетное сопротивление основные принципы сложенного насыпными грунтами, определяется в соответствии с требованиями пп. 2.41 — 2.48.

Предварительные размеры фундаментов сооружений, возводимых держи слежавшихся насыпных грунтах, разрешено назначать исходя из значений расчетных сопротивлений грунтов основные положения R0 по рекомендуемому приложению 3.

Значениями R0 разрешено пользоваться также и для назначения окончательных размеров фундаментов зданий и сооружений III класса.

8.5. Подле расчетных деформациях основания, сложенного насыпными грунтами, похлеще предельных или недостаточной несущей талантливость основания должны предусматриваться следующие мероприятия в соответствии с требованиями пп. 2.67 — 2.71:

поверхностное сжатие оснований тяжелыми трамбовками, вибрационными машинами, катками;

глубинное загустевание грунтовыми сваями, гидровиброуплотнение;

строй грунтовых подушек (песчаных, щебеночных, гравийных и т.п.);

прорезка насыпных грунтов глубокими фундаментами;

конструктивные мероприятия.

9. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ Получай ПОДРАБАТЫВАЕМЫХ ТЕРРИТОРИЯХ

9.1. Основания сооружений, возводимых возьми подрабатываемых территориях, должны проектироваться с учетом неравномерного оседания телесный поверхности, сопровождаемого горизонтальными деформациями сдвигающегося грунта в результате производства горных работ и перемещения грунта в выработанное междупутье.

Параметры деформаций земной поверхности, в фолиант числе кривизна поверхности, ее наклоны и горизонтальные перемещения, а в свой черед вертикальные уступы должны сформировываться в соответствии с требованиями СНиП в соответствии с проектированию зданий и сооружений для подрабатываемых территориях. Эти размер, являющиеся основой для расчета оснований, фундаментов и надфундаментных конструкций сооружений, должны учитываться возле назначении расчетных значений характеристик грунта.

9.2. Расчетные значения прочностных и деформационных характеристик грунта угоду кому) определения усилий, действующих бери фундаменты в результате деформаций здешний поверхности, следует принимать равными нормативным, полагая в формуле (1) степень надежности по грунту gg = 1.

Концепт модуля деформации грунта в горизонтальном направлении Eh позволяется принимать равным 0,5 чтобы пылевато-глинистых грунтов и 0,65 — исполнение) песчаных грунтов от значения модуля деформации грунта в вертикальном направлении Е.

9.3. Расчетные сопротивления грунтов основные положения R должны определяться в соответствии с требованиями пп. 2.41 — 2.48. Возле этом коэффициент условий работы gс2 в формуле (7) в целях сооружений жесткой конструктивной схемы, имеющих поэтажные и опорный пояса с замкнутым контуром, должно принимать по табл. 8; в остальных случаях — gc2 = 1.

9.4. Краевое тургор на грунт под подошвой фундаментов, в фолиант числе плитных, должно распознаваться с учетом дополнительных моментов, вызываемых деформацией телесный поверхности при подработке.

Краевое тургор не должно превышать 1,4R и в корнер точке — 1,5R, а равнодействующая нагрузок никак не должна выходить за границы ядра сечения подошвы фундамента.

9.5. Сокращение деформаций оснований допускается маловыгодный производить в случаях, указанных в табл. 6, а равно как если конструкции сооружений проектируются с учетом неравномерного оседания мирской поверхности.

Таблица 8

Грунты

Соотношение gс2 для сооружений с жесткой конструктивной схемой рядом отношении длины сооружения аль отсека к его высоте L/H

L/H ³ 4

4 > L/H > 2,5

2,5 ³ L/H > 1,5

L/H £ 1,5

Крупнообломочные с песчаным заполнителем и песчаные, и так (уже) мелких и пылеватых

1,4

1,7

2,1

2,5

Пески мелкие

1,3

1,6

1,9

2,2

Пески пылеватые

1,1

1,3

1,7

2,0

Крупнообломочные с пыльно-глинистым заполнителем и пылевато-глинистые с показателем текучести IL £ 0,5

1,0

1,1

1,2

Ведь же, с показателем текучести IL > 0,5

1,0

Получи и распишись площадках, сложенных просадочными грунтами, конструкции сооружений должны проектироваться с учетом возможного совместного воздействия держи них деформаций от подработок и просадок грунтов.

9.6. В целях сооружений, возводимых на подрабатываемых территориях, должны приспособляться фундаменты следующих конструктивных схем:

жесткой (плитные, ленточные с железобетонными поясами, столбчатые со связями-распорками промеж (себя) ними и т.п.);

податливой (фундаменты с горизонтальными швами скольжения посередь отдельными элементами, фундаменты с вертикальными элементами, имеющими запас наклоняться при горизонтальных перемещениях грунта);

комбинированной (жесткие фундаменты, имеющие фальц скольжения ниже уровня планировки либо пола подвала).

Конструктивная карта фундамента должна приниматься в зависимости с расчетных деформаций земной поверхности, жесткости надфундаментных конструкций, деформативности грунтов оснований и пр.

Запримечивание. Для зданий повышенной этажности и башенного как применение наклоняющихся фундаментов малограмотный допускается.

9.7. На площадках, сложенных грунтами с модулем деформации Е < 10 МПа (110 кгс/см2), а также при возможности резкого ухудшения строительных свойств грунтов основания вследствие изменения гидрогеологических условий площадки при подработке рекомендуется применять свайные или плитные фундаменты.

(не то в верхней зоне основания залегают сферы ограниченной толщины насыпных, биогенных и просадочных грунтов, годится предусматривать прорезку этих слоев фундаментами.

9.8. К основным мероприятиям, снижающим неблагоприятное спецвоздействие деформаций земной поверхности сверху фундаменты и конструкции сооружений, относятся:

а) сведение поверхности фундаментов, имеющей взаимосвязь с грунтом;

б) заложение фундаментного пояса получай одном уровне в пределах отсека сооружения;

в) исполнение грунтовых подушек на основаниях, сложенных утилитарно несжимаемыми грунтами;

г) размещение подвалов и технических подполий около всей площадью отсека сооружения;

д) засыпка грунтом пазух котлованов и свершение грунтовых подушек из материалов, обладающих малым сцеплением и трением в контакте с поверхностью фундаментов;

е) отрывка поперед. Ant. после подработкой временных компенсационных траншей числом периметру сооружения.

10. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ

10.1. Основные принципы сооружений, возводимых в районах с сейсмичностью 7, 8 и 9 баллов, должны проектироваться с учетом требований СНиП в области проектированию зданий и сооружений в сейсмических районах.

В районах с сейсмичностью не так 7 баллов основания следует конструировать без учета сейсмических воздействий.

10.2. Планирование оснований с учетом сейсмических воздействий надлежит выполняться на основе расчета ровно по несущей способности на особое союз нагрузок, определяемых в соответствии с требованиями СНиП по мнению нагрузкам и воздействиям, а также после проектированию зданий и сооружений в сейсмических районах.

Предварительные размеры фундаментов дозволено определять расчетом основания точно по деформациям на основное расположение нагрузок (без учета сейсмических воздействий) ладком требованиям разд. 2.

10.3. Расчет оснований после несущей способности выполняется держи действие вертикальной составляющей внецентренной нагрузки, передаваемой фундаментом, исходя с условия

Na £ gc,eqNu,eq/gn, (24)

где Na — вертикальная составляющая расчетной внецентренной нагрузки в особом сочетании;

Nu,eq — вертикальная составляющая силы предельного сопротивления начала при сейсмических воздействиях;

gc,eq — землетрясный коэффициент условий работы, принимаемый равным 1,0; 0,8; 0,6 согласно для грунтов I, II и III категорий в области сейсмическим свойствам, причем интересах сооружений, возводимых в районах с повторяемостью землетрясений 1, 2 и 3, масштаб gс,eq следует умножать на 0,85; 1,0 и 1,15 в соответствии с (категории грунтов по сейсмическим свойствам и воспроизводимость землетрясений определяются в соответствии со СНиП по мнению проектированию и строительству в сейсмических районах);

gn — компонента надежности по назначению сооружения, принимаемый ровно по указаниям п. 2.58.

Горизонтальная составляющая нагрузки учитывается рядом расчете фундамента на улучшение по подошве.

10.4. При действии моментных нагрузок в двух направлениях выгода основания по несущей талант должен выполняться раздельно сверху действие сил и моментов в каждом направлении автономно друг от друга.

10.5. Возле расчете оснований и фундаментов получай особое сочетание нагрузок с учетом сейсмических воздействий разрешено частичный отрыв подошвы фундамента с грунта при выполнении следующих условий:

эксцентрицитет еа расчетной нагрузки далеко не превышает одной трети ширины фундамента в плоскости момента;

Силка предельного сопротивления основания определяется в (видах условного фундамента, размер подошвы которого в направлении поступки момента равен размеру сжатой зоны

bc = 1,5(b — 2еа);

максимальное краевое распор под подошвой фундамента, вычисленное с учетом его неполного опирания сверху грунт, не превышает общекраевой ординаты эпюры предельного сопротивления основные положения.

10.6. Глубина заложения фундаментов в грунтах, относимых точно по их сейсмическим свойствам душа в душу СНиП по проектированию зданий и сооружений в сейсмических районах к I и II категориям, принимается, словно правило, такой же, что и для фундаментов в несейсмических районах.

Получи и распишись площадках, сложенных грунтами III категории согласно сейсмическим свойствам, рекомендуется предугадывать устройство искусственных оснований (п. 2.69).

10.7. Рядом невозможности заглубления фундаментов здания не то — не то отсека на одном уровне в нескальных грунтах следует выполняться условие (4), в котором расчетное огромность угла внутреннего трения грунта долженствует быть уменьшено при сейсмичности: 7 баллов — получи и распишись 2°, 8 баллов — на 4° и 9 баллов — возьми 7°.

11. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ ОПОР ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ

11.1. Запросы настоящего раздела должны соблюдаться подле проектировании оснований опор воздушных линий электропередачи и опор открытых распределительных подстанций напряжением через 1 кВ и выше.

Примечание. Ровно по характеру нагружения опоры подразделяются в промежуточные, анкерные и угловые Опоры, применяемые в единичных случаях, а равным образом на больших переходах, называются специальными.

11.2. Расчетные характеристики грунтов должны внедряться в соответствии с требованиями пп. 2.12 — 2.14.

Рядом расчете оснований по деформациям серьезность коэффициента надежности по грунту gg позволяется принимать равным единице. Для того массовых опор нормативные значения характеристик позволено принимать по таблицам рекомендуемого приложения 1, вдобавок значения сп, jn и Е, приведенные во (избежание пылевато-глинистых грунтов с показателем текучести 0,5 < IL £ 0,75, допускается принимать для диапазона 0,5 < IL £ 1,0.

Близ расчете оснований по несущей талант значение коэффициента надежности в соответствии с грунту следует принимать за табл. 9.

11.3. Расчет оснований соответственно деформациям и несущей способности кому (должно проводиться для всех режимов работы опор. Динамическое деяние порывов ветра на конструкцию опоры учитывается лишь только при расчете оснований согласно несущей способности.

Предельные значения птеропода и крена отдельных блоков фундаментов около их загружении сжимающими нагрузками надлежит принимать по рекомендуемому приложению 4.

11.4. Выкладка оснований, сложенных пучинистыми грунтами, в области несущей способности должен претворяться с учетом одновременного действия сил морозного пучения, постоянных и длительных временных нагрузок. Сокращение оснований опор на одновременное деяние сил морозного пучения и кратковременных нагрузок (ветровых и через обрыва проводов) не приходится.

Таблица 9

Грунты

Коэффициент надежности после грунту gg для определения расчетных значений

плотности rI

угла внутреннего контры jI

удельного сцепления cI

Песчаные

1,0

1,1

4,0

Супеси близ показателе текучести IL £ 0,25, суглинки и глины возле IL £ 0,5

1,0

1,1

2,4

Супеси при показателе текучести IL > 0,25, суглинки и глины около IL > 0,5

1,0

1,1

3,3

11.5. Расчет деформаций оснований выдергиваемых фундаментов и анкерных плит вдоль деформациям может не облекаться в плоть и кровь, если выдергивающая сила центральна согласно отношению к подошве фундамента (анкерной плите) и соблюдается договоренность

Fn — Gncosb £ gcR¢0A0, (25)

где Fn — нормативное концепт выдергивающей силы, кН (кгс);

Gn — нормативное смысл веса фундамента или плиты, кН (кгс);

b — вершина наклона выдергивающей силы к вертикали, изобилие.;

gс — коэффициент условий работы, предопределяемый в соответствии с указаниями п. 11.6;

R¢0 — расчетное противление грунта обратной засыпки, кПа (кгс/см2), принимаемое точно по табл. 6 рекомендуемого приложения 3;

A0 — дом проекции верхней поверхности фундамента нате плоскость, перпендикулярную линии поведение выдергивающей силы, м2 (см2).

11.6. Степень условий работы gс в формуле (25) принимается равным

gс = g1g2g3g4,

идеже g1 = 1,2; 1,0 и 0,8 — для опор с базой В (дальность между осями отдельных фундаментов), равной 5; 2,5 и 1,5 м; близ промежуточных значениях В значение g1 определяется после интерполяции;

g2 = 1,0 для нормального и g2 = 1,2 — интересах аварийного и монтажного режимов работы;

g3 = 1,0; 0,8 и 0,7 — надлежаще для опор: промежуточных прямых; промежуточных угловых, анкерных и анкерно-угловых, концевых и порталов распределительных устройств; специальных;

g4 = 1,0 и 1,15 — созвучно для: грибовидных фундаментов и анкерных плит опор с оттяжками, стойки которых защемлены в грунте; анкерных плит опор, стойки которых шарнирно оперты получи и распишись фундаменты.

11.7. Расчетное сопротивления грунта основные положения R под подошвой сжато-опрокидываемых фундаментов определяется соответственно формуле (7) при коэффициенте gс2 = 1.

Наибольшее насилие на грунт под краем подошвы фундамента возле действии вертикальной сжимающей и горизонтальных нагрузок в одном alias в двух направлениях не кажется превышать 1,2R.

11.8. Расчет оснований ровно по несущей способности при действии сверху фундамент (анкерную плиту) выдергивающей нагрузки производится исходя изо условия

F — gfGncosb £ gcFu,a/gn, (26)

идеже F — расчетное значение выдергивающей силы, кН (кгс);

gf — показатель надежности по нагрузке, принимаемый равным 0,9;

Gn — нормативное роль веса фундамента (плиты), кН (кгс);

b — пристанище наклона выдергивающей силы к вертикали, осадок.;

gс — коэффициент условий работы, принимаемый равным единице;

Fu,a — Силаня предельного сопротивления основания выдергиваемого фундамента, кН (кгс), определяемая в соответствии с указаниями п. 11.9;

gп — множитель надежности по назначению, принимаемый равным в целях опор:

промежуточных прямых…………………………………………………………. 1,0;

анкерных прямых не принимая во внимание разности тяжений…………………………………. 1,2;

угловых (промежуточных и анкерных)…………………………………….. 1,3;

анкерных (прямых и концевых) с разностью тяжений, порталов открытых распределительных устройств специальных 1,7.

11.9. Силу предельного сопротивления основы выдергиваемого фундамента Fu,a следует излагать по формуле

Fu,a = gbf(Vbf — Vf)cosb + c0[A1cos(j0 — b/2) + A2cos(j0 + b/2) + 2A3cosj0], (27)

идеже gbf — расчетное значение удельного веса грунта обратной засыпки, кН/м3 (кгс/см3);

Vbf — дебит, м3 (см3), тела выпирания в форме усеченной пирамиды, образуемой плоскостями, проходящими сверх кромки верхней поверхности фундамента (плиты) и наклоненными к вертикали лещадь углами v1, равными:

у нижней кромки

v1 = j0 + b/2;

у верхней кромки

v2 = j0 — b/2;

у боковых кромок

v3 = v4 = j0;

Vf — норма части фундамента, находящейся в пределах тела выпирания, м3 (см3); угоду кому) анкерных плит принимается Vf = 0;

A1, А2 и А3 — площади граней тела выпирания, м2 (см2), имеющих в основании уместно нижнюю, верхнюю и боковые кромки верхней поверхности фундамента (плиты);

с0 и j0 — расчетные значения удельного сцепления, кПа (кгс/см2), и угла внутреннего нелады грунта обратной засыпки, изобилие., принимаемые равными:

с0 = hсI; j0 = hjI; (28)

после этого сI и jI — расчетные значения соответственно удельного сцепления и угла внутреннего несогласие грунта природного сложения, определяемые в соответствии с указаниями п. 11.2;

h — компонента, принимаемый по табл. 10.

Ведомость 10

Грунты обратной засыпки

Процент h при плотности грунта засыпки, т/м3

1,55

1,7

Пески, сверх того пылеватых влажных и насыщенных водным путем

0,5

0,8

Пылевато-глинистые при показателе текучести IL £ 0,5

0,4

0,6

Обнаружение. Значение коэффициента η для пылеватых песков влажных, глин и суглинков около показателе текучести 0,5 < IL £ 0,75 и супесей при 0,5 < IL £ 1 должно быть понижено на 15 %.

12. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ ОПОР МОСТОВ И ТРУБ Лещадь НАСЫПЯМИ

12.1. Основания опор мостов и труб подина насыпями следует проектировать с учетом особенностей конструкций сих сооружений, действующих на них нагрузок и условий эксплуатации, инженерно-геологических, гидрогеологических и гидрологических условий.

12.2. Основы опор мостов и труб почти насыпями должны быть рассчитаны точно по несущей способности и по деформациям.

Подсчет оснований опор мостов и труб по-под насыпями по несущей данные следует производить согласно указаниям СНиП согласно проектированию мостов и труб.

Экономия оснований опор мостов сообразно деформациям должен включать угадывание осадок и кренов фундаментов, а в целях оснований труб под насыпями — атрибут осадок фундаментов и производиться в соответствии с требованиями обязательного приложения 2.

Спекуляция по деформациям оснований опор мостов с лица статически неопределимых систем надлежит производить с учетом взаимодействия оснований, фундаментов, надфундаментной части опор и пролетных строений.

Сокращение осадок фундаментов допускается безграмотный производить в случаях, предусмотренных СНиП точно по проектированию мостов и труб.

12.3. В местах залегания пыльно-глинистых грунтов с IL > 0,6, биогенных грунтов и илов, а да на неустойчивых склонах резолюция о конструкции трубы и ее фундамента должен приниматься исходя из необходимости обеспечения устойчивости без- только трубы, но и примыкающих к ней участков насыпи.

12.4. Доверительная возможность а расчетных значений характеристик грунтов, определяемых в соответствии с требованиями пп. 2.12 — 2.14, должна заканчивать для грунтов оснований опор мостов и труб лещадь насыпями при расчетах оснований ровно по несущей способности a = 0,98, до деформациям a = 0,9.

12.5. Глубина заложения фундаментов опор мостов и фундаментов аль грунтовых подушек труб по-под насыпями должна назначаться в соответствии с требованиями пп. 2.25 — 2.33 с учетом следующих указаний.

Даже если возможен размыв грунта дна водотока, фундаменты опор мостов должны лежать заглублены не менее нежели на 2,5 м от наинизшей отметки дна водотока в месте расположения опоры со временем его общего и местного размыва расчетным паводком и приставки не- менее чем на 2,0 м — подле размыве наибольшим паводком.

Быть отсутствии возможности размыва грунта фундаменты опор мостов в нескальных грунтах должны оказываться заглублены от поверхности грунта разве дна водотока не не столь чем на 1 м.

В скальные грунты с пределом прочности получи и распишись одноосное сжатие в водонасыщенном состоянии Rc > 50 МПа (500 кгс/см2) фундаменты должно заглублять не менее нежели на 0,1 м, а при Rc £ 50 МПа (500 кгс/см2) — маловыгодный менее чем на 0,25 м.

Глоссы. Глубина размыва дна водотока должна ориентироваться в соответствии с указаниями нормативных документов объединение проектированию мостов и труб, утвержденных Госстроем Совок или согласованных с ним.

12.6. Глубину заложения фундаментов опор мостов и труб подина насыпями следует принимать числом табл. 2 при расположении уровня подземных вод получи глубине dw £ df + 2 м. Если вдоль требованиям табл. 2 углубленность заложения фундаментов должна существовать не менее расчетной глубины промерзания грунта, всегда фундаменты, за исключением фундаментов то есть (т. е.) грунтовых подушек для средних звеньев одноочковых труб отверстием по 2 м, следует заглублять не поменьше чем на 0,25 м пониже. Ant. выше расчетной глубины промерзания грунта. Присутствие этом за расчетную глубину промерзания принимается ее нормативное много значить.

Фундаменты или грунтовые подушки средних звеньев одноочковых труб отверстием перед 2 м допускается закладывать без учета глубины промерзания грунта.

В случаях егда глубина заложения фундаментов невыгодный зависит от расчетной глубины промерзания грунта, соответствующие грунты, указанные в табл. 2, должны растягиваться не менее чем в 1 м ниже нормативной глубины промерзания грунта.

Комментарий. Глубину заложения фундаментов и грунтовых подушек перед средние звенья труб диаметром 2 м и больше следует назначать с учетом уменьшения глубины промерзания грунта в направлении к оси насыпи.

12.7. Трубы подо насыпями следует укладывать сверху фундаменты или на уплотненные грунтовые подушки. Фундаменты обязательны с целью звеньев и оголовков труб незамкнутого поперечного сечения и рекомендуются в целях оголовков труб любой конструкции.

В случаях заложения оголовков труб для грунтовых подушках должны предусматриваться противофильтрационные экраны.

12.8. Основанию труб (в целях сохранения в процессе эксплуатации необходимого уклона пользу кого стока воды по трубам и предупреждения их подтопления внизу) должен придаваться строительный просперити в зависимости от высоты насыпи и физико-механических свойств грунтов начала.

13*. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ Сверху ЗАКАРСТОВАННЫХ ТЕРРИТОРИЯХ

13.1. Основания сооружений, возводимых нате закарстованных территориях, должны проектироваться с учетом внутренние резервы образования карстовых деформаций — провалов и оседаний (п. 2.35) и особенностей развития карстовых процессов.

13.2. Карстовые деформации характеризуются следующими параметрами:

интенсивностью их проявления, т.е. среднегодовым в количестве карстовых деформаций на единицу площади территории;

средними и максимальными диаметрами провалов и оседаний, их средней глубиной, а пользу кого оседаний, кроме того, кривизной телесный поверхности и наклоном краевых участков зоны оседания.

Формат карстовых деформаций определяются расчетом с использованием вероятностно-статистических и (али) аналитических методов на основе анализа инженерно-геологических и гидрогеологических условий с учетом их возможных изменений из-за время эксплуатации сооружений, закономерностей образования деформаций, конструктивных особенностей сооружения, степени его ответственности и срока эксплуатации.

13.3. Около проектировании сооружений на закарстованных территориях должно предусматривать мероприятия, исключающие право образования карстовых деформаций либо — либо снижающие их неблагоприятное реакция на сооружения, к которым относятся:

фаршировка карстовых полостей;

прорезка закарстованных пород глубокими фундаментами;

врезание закарстованных пород и (или) вышележащих грунтов;

водозащитные мероприятия;

отступление или ограничение неблагоприятных техногенных воздействий.

13.4. Если только применением мероприятий, указанных в п. 13.3, потенция образования карстовых деформаций без остатка не исключена, а также в случае технической невозможности или — или нецелесообразности их применения, должны предусматриваться конструктивные мероприятия, назначаемые исходя изо расчета фундаментов и конструкций сооружения с учетом образования карстовых деформаций.

13.5. Оптация одного или комплекса мероприятий надобно производиться с учетом видов возможных карстовых деформаций и их параметров, степени значимости сооружения, его конструктивных и эксплуатационных особенностей в соответствии с требованиями п. 1.1.

Принятые мероприятия маловыгодный должны приводить к активизации карстовых процессов сверху примыкающих территориях.

В обоснованных случаях подобает предусматривать контроль за развитием карстовых процессов в зоне сооружения закачаешься время его эксплуатации.

13.6. Ставка оснований сооружений, возводимых держи закарстованных территориях, должен вырабатываться в соответствии с требованиями разд. 2.

Присутствие наличии в основании сооружений грунтов с особыми свойствами (просадочных, набухающих и др.), залегающих по-над закарстованными грунтами, следует исследовать требования соответствующих разделов настоящих норм.

13.7. Подле проектировании сооружений на закарстованных территориях с возможностью образования провалов необходимо применять фундаменты с консольными выступами: неразрезные ленточные, трехмерно-рамные, плоские и ребристые плитные.

13.8. Возле необходимости усиления оснований и фундаментов существующих сооружений нелишне предусматривать:

объединение отдельных фундаментов в объемно-рамные конструкции;

устройство консольных выступов, поясов жесткости и т.п.;

закалывание грунтов основания;

заполнение образовавшихся провалов (песком, щебнем, цементным раствором и т.п.).

14*. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ Получи и распишись ПУЧИНИСТЫХ ГРУНТАХ

14.1. Основания, сложенные пучинистыми грунтами, должны проектироваться с учетом талантливость таких грунтов при сезонном промерзании наливаться в объеме, что сопровождается подъемом поверхности грунта и возникновением сил морозного пучения грунта, действующих бери фундамент. При оттаивании происходит глубина пучинистого грунта.

14.2. К пучинистым грунтам относятся пыльно-глинистые грунты, пески пылеватые и мелкие, а и крупнообломочные грунты с пылевато-глинистым заполнителем, имеющие к началу промерзания влагосодержание выше определенного уровня.

Около проектировании следует учитывать ресурс повышения влажности грунта вслед счет подъема уровня подземных вод, инфильтрации поверхностных вод и экранирования поверхности.

14.3. Пучинистые грунты характеризуются:

относительной деформацией морозного пучения efh — отношением подъема ненагруженной поверхности грунта к толщине промерзающего слоя;

давлением морозного пучения rfh, нормальным к подошве фундамента;

удельным значением tfh касательной силы морозного пучения, действующей повдоль боковой поверхности фундамента.

Указанные характеристики, якобы правило, должны устанавливаться для основе опытных данных с учетом возможного изменения гидрогеологических условий. Около отсутствии опытных данных характеристики дозволено определять по физическим характеристикам грунтов.

14.4. Обсчитывание оснований, сложенных пучинистыми грунтами, необходимо выполняться в соответствии с требованиями разд. 2 с учетом сил морозного пучения.

14.5. Подле заложении фундаментов ниже расчетной глубины промерзания надобно выполняться расчет устойчивости фундаментов в действие касательных сил морозного пучения.

14.6. Около заложении фундаментов выше расчетной глубины промерзания (малозаглубленные фундаменты) должен производить расчет деформаций морозного пучения грунтов основные принципы с учетом касательных и нормальных сил морозного пучения.

Обнаруживание. Малозаглубленные фундаменты допускается заниматься для сооружений III класса, а тоже для одно- и двухэтажных зданий сельскохозяйственного назначения около нормативной глубине промерзания невыгодный более 1,7 м.

14.7. Расчетные деформации морозного пучения грунтов альфа и омега, определяемые с учетом нагрузки ото сооружений, не должны переваливать предельных значений рекомендуемого приложения 4 во (избежание набухающих грунтов.

14.8. Если расчетные деформации морозного пучения основные положения малозаглубленных фундаментов больше предельных возможно ли устойчивость фундаментов на работа сил морозного пучения недостаточна, вдобавок возможности изменения глубины заложения фундаментов, необходимо рассмотреть необходимость применения мероприятий, уменьшающих силы и деформации морозного пучения, а как и глубину промерзания в соответствии с указаниями пп. 2.67 — 2.71 — водозащитные, теплозащитные alias физико-химические.

Если рядом применении указанных мероприятий деформации морозного пучения приставки не- исключены, следует предусматривать конструктивные мероприятия, назначаемые исходя с расчета фундаментов и конструкций сооружения с учетом возможных деформаций морозного пучения.

15*. ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСНОВАНИЙ СООРУЖЕНИЙ, ВОЗВОДИМЫХ Нате НАМЫВНЫХ ГРУНТАХ

15.1. Основания, сложенные намывными грунтами, должны проектироваться с учетом их неоднородности (многослойности, изменчивости состава и свойств в плане и числом глубине), способности изменять физико-механические свойства со временем, в волюм числе за счет колебаний уровня подземных вод, чувствительности к вибрационным воздействиям, а тоже возможных осадок подстилающих слоев.

Для того намыва, как правило, пристало использовать песчаные грунты.

Комментарии. Намыв грунтов на просадочные (в грунтовых условиях I подобно), набухающие и засоленные грунты разрешается при соответствующем обосновании.

15.2. Прочностные и деформационные характеристики намывных грунтов, чисто правило, должны устанавливаться сообразно результатам полевых и лабораторных исследований грунтов ненарушенного сложения с учетом возраста намывного грунта, т.е. времени, прошедшего (год) спустя окончания намыва, а также разницы кайфовый времени между периодом инженерно-геологических изысканий и началом строительства.

15.3. Ради предварительных расчетов оснований, а да окончательных расчетов оснований зданий и сооружений III класса разрешается пользоваться значениями прочностных и деформационных характеристик грунтов, полученными в соответствии с их физическим характеристикам в зависимости через возраста намывных грунтов.

15.4. Клиринг оснований, сложенных намывными грунтами, приходится производиться в соответствии с требованиями разд. 2.

В случае если толща намывных грунтов подстилается биогенными грунтами alias илами, в расчетах оснований пристало дополнительно учитывать требования разд. 5. В указанном случае действие столбчатых фундаментов не дозволено.

15.5. Расчетное сопротивление R намывных грунтов определяется в соответствии с требованиями пп. 2.41 — 2.48. Рядом этом значения прочностных характеристик намывного грунта (jII и сII) надлежит принимать соответствующими началу строительства.

15.6. Полная механострикция основания, сложенного намывными грунтами, должна уготавливаться суммированием осадок основания с внешней нагрузки, самоуплотнения толщи намывных грунтов и дополнительных краг за счет незавершившейся консолидации загруженных намывом подстилающих слоев грунта.

15.7. Близ расчетных деформациях основания, сложенного намывными грунтами, свыше предельных или недостаточной несущей талант основания в соответствии с указаниями пп. 2.67 — 2.71 должны предусматриваться:

уплотнитель намывных грунтов (вибрационными машинами и катками, глубинным гидровиброуплотнением, использованием энергии взрыва, трамбованием, избыточным намывом грунта для площади застройки и др.);

консолидация или армирование намывного грунта;

конструктивные мероприятия.

16*. Синтезирование ЗАКРЕПЛЕНИЯ ГРУНТОВ

16.1. Закрепление грунтов производится в целях повышения их прочности и водонепроницаемости в основании проектируемых может ли быть существующих сооружений.

Массивы изо закрепленного грунта (закрепленные массивы) могут бытийствовать использованы в качестве фундаментов и других заглубленных конструкций.

Глоссы. Возможность и способ закрепления грунтов основы существующих сооружений должны созревать с учетом характера деформаций их оснований и состояния их конструкций.

16.2. В (видах устройства закрепленных массивов в зависимости ото их назначения и грунтовых условий применяются следующие способы:

инъекторный, осуществляемый путем нагнетания в реголит химических или цементационных растворов с через инъекторов или в скважины (смолизация, силикатирование, цементация);

буросмесительный (путем разработки и перемешивания грунта с цементом река цементными растворами в скважинах);

температурный (путем нагнетания в скважины высокотемпературных газов иначе говоря с помощью электронагрева грунта).

Свой образец закрепления и рецептура растворов должны доставлять расчетные физико-механические характеристики закрепленного грунта и деяние) требованиям по охране окружающей среды.

16.3. Инъекционные способы закрепления грунтов пристало применять в следующих грунтовых условиях:

силикатизацию и смолизацию — в песчаных грунтах с коэффициентом фильтрации k ото 0,5 до 80 м/сут, в просадочных грунтах присутствие k ³ 0,2 м/сут и степени влажности Sr £ 0,7;

цементацию — в трещиноватых скальных грунтах с удельным водопоглощением неважный (=маловажный) менее 0,01 л/мин × м2; в крупнообломочных грунтах близ k ³ 40 м/сут, а также ради заполнения карстовых полостей и закрепления закарстованных пород.

16.4. Буросмесительный путь следует применять для закрепления самосильно от коэффициента фильтрации илов (в томик числе со слоями глин и суглинков с показателем текучести IL ³ 0,5 река слоями песков рыхлых и средней плотности), а опять же лессовых просадочных грунтов с ровно по пластичности от 0,02 поперед 0,15 в грунтовых условиях I подобно.

Примечание. Применение буросмесительного способа закрепления грунтов дозволяется для зданий и сооружений III класса.

16.5. Температурный способ следует применять в целях закрепления лессовых просадочных грунтов со степенью влажности Sr £ 0,5.

16.6. Для того силикатизации и смолизации используют в качестве крепителей — водные растворы силиката натрия, карбамидные и некоторые люди синтетические смолы, в качестве отвердителей — неорганические либо органические кислоты и соли, а равным образом газы. Для регулирования процессов гелеобразования разве предварительной обработки закрепленного грунта применяют рецептурные добавки.

16.7. Угоду кому) цементации грунтов следует извлекать пользу цементационные растворы (цементные, точно-песчаные, цементно-глинистые, во что бы то ни стало-песчано-глинистые и др.), а как и поризованные и вспененные растворы рядом необходимости с химическими добавками.

Возле наличии агрессивных подземных вод надлежит ставить на службу стойкие по отношению к ним цементы.

16.8. Рецептуры растворов пользу кого инъекционных и буросмесительных способов закрепления грунтов и физико-механические характеристики закрепленных грунтов должны уточняться числом результатам их закрепления в лабораторных иначе говоря полевых условиях.

16.9. Форму и размеры закрепленных массивов, а вдобавок физико-механические характеристики закрепленных грунтов нужно устанавливать исходя из инженерно-геологических и гидрогеологических условий площадки, принятого способа и технологии работ объединение закреплению грунтов, а также расчета оснований в соответствии с требованиями разд. 2 с учетом взаимодействия закрепленного массива с окружающим грунтом.

Рядом наличии в основании грунтов с особыми свойствами (возьмем, просадочных) следует учитывать кроме того требования соответствующих разделов настоящих норм.

16.10. Основы, усиленные отдельными закрепленными массивами диаметром с 0,6 до 1,0 м, в книжка числе илоцементными сваями, должны проектироваться в соответствии с требованиями СНиП 2.02.03-85.

16.11. Порядок инъекторов и скважин и порядок заходок должны вооружить создание закрепленного массива требуемой конституция и размера.

Последовательность создания закрепленного массива должна убрать возможность возникновения неравномерных ил возводимого или существующих сооружений.

16.12. В проекте пристало предусматривать на первоначальном этапе производства работ контрольные работы в соответствии с оценке соответствия фактических параметров закрепленного грунта проектным.

16.13. Предельное гипертония нагнетания при закреплении грунтов инъекционными способами нужно назначаться из условия исключения потенциал разрывов сплошности закрепляемого грунта.

16.14. Добыча и тип бурового и инъекционного оборудования должны определяться при выполнении работ быть проектных давлениях, расходах инъецируемых растворов и в заданные сроки.

17*. Планировка ИСКУССТВЕННОГО ЗАМОРАЖИВАНИЯ ГРУНТОВ

17.1. Искусственное заковывание грунтов следует предусматривать угоду кому) устройства временных ледогрунтовых ограждений котлованов подле строительстве заглубленных сооружений и фундаментов в водонасыщенных неустойчивых и трещиноватых скальных грунтах.

17.2. Во (избежание искусственного замораживания грунтов необходимо применять холодильные установки с использованием в качестве хладоагента аммиака. В обоснованных случаях дозволяется использовать фреон и жидкий нитроген.

Искусственное замораживание грунтов производят холодоносителем (рассолом), циркулирующим в рассолопроводах и замораживающих колонках.

Фигура, концентрация и температура холодоносителя должны зачисляться в зависимости от температуры, засоленности и скорости движения подземных вод. Точь в точь правило, в качестве холодоносителя должно использовать водный раствор хлористого кальция.

Нагнетательные очертания рассолопроводов должны иметь загиб 1 — 2 % в сторону конденсатора, а всасывающие очерк — 0,5 % в сторону испарителей.

17.3. Материалы инженерно-геологических изысканий на проектирования искусственного замораживания грунтов должны кормить следующие данные:

предел прочности грунтов получи одноосное сжатие в естественном и замороженном состояниях;

коэффициенты теплопроводности и теплоемкости в естественном и замороженном состояниях;

франко температуры грунта по глубине;

член фильтрации грунтов;

направление и быстрота движения подземных вод, пьезометрические напоры до каждому водоносному горизонту, характеристику гидравлической лапа между горизонтами и с открытыми водоемами;

синтетический состав подземных вод, а в свой черед температуру их замерзания;

глубину залегания и характеристики водоупора.

17.4. Толщину стен и мера ледогрунтового ограждения, а также сила холодильной установки следует выставлять статическими и теплотехническими расчетами в зависимости ото размеров и очертания котлованов и физико-механических характеристик замороженного грунта.

17.5. Нормативные значения физико-механических характеристик замороженных грунтов, на правах правило, следует определять толком испытания образцов, отобранных присутствие бурении скважин по методике, установленной ГОСТ 24586-81.

17.6. Расчетное цена предела прочности замороженного грунта получай одноосное сжатие следует признавать равным 0,35 от нормативного значения во (избежание вертикальных круглых выработок диаметром накануне 10 м и 0,20 — 0,25 — для выработок больших размеров и сложной конфигурации.

17.7. Среднюю температуру ледогрунтового ограждения нелишне принимать 30 — 40 % температуры холодоносителя, циркулирующего в замораживающих колонках.

17.8. Скважины исполнение) замораживающих колонок должны находиться по контуру котлована с медленно 1,0 — 1,5 м. Расстояние между рядами скважин возле их многорядном расположении нелишне принимать равным 2 — 3 м.

Отступив от чего на (пять сажен) от оси скважины накануне внутренней грани ледогрунтового ограждения нелишне принимать равным 0,6 расчетной толщины ледогрунтового ограждения.

17.9. Скважины должны браться заглублены в водоупорный слой грунта невыгодный менее чем на 3 м.

Близ отсутствии водоупорного слоя долженствует образовывать искусственный водоупорный экзина специальными способами (например, цементацией аль замораживанием грунта по всей площади котлована).

Толщь водоупорного слоя должна толкать(ся) определена расчетом на сбыточный прорыв подземных вод.

17.10. В проекте должно предусмотреть бурение дополнительных (резервных) скважин чтобы замораживающих колонок в количестве:

неважный (=маловажный) более 10 % от их общего числа близ глубине замораживания до 100 м;

далеко не более 20 % при глубине замораживания больше 100 м;

для наклонных скважин — согласно 20 % и 25 %.

17.11. Для наблюдения следовать процессом замораживания следует улаживать контрольные скважины — гидрогеологические и термометрические. Цифра и места их расположения определяются в зависимости через инженерно-геологических условий.

17.12. Страда замораживающей станции и подача холодоносителя в замораживающие колонки должна быть непрерывной в крен всего периода активного замораживания грунта.

Там создания ледогрунтового ограждения (рабочая замораживающей станции должна сделать возможным его сохранение до окончания возведения заглубленных сооружений и фундаментов.

17.13. Сноровка оттаивания ледогрунтового ограждения (естественное али искусственное оттаивание) следует п с учетом фактического расположения скважин и состояния ледогрунтового ограждения.

17.14. В проекте должна непременничать предусмотрена защита существующих сооружений и коммуникаций (теплоизоляция, перекладка коммуникаций и пр.), попадающих в зону влияния ледогрунтового ограждения.

18*. Синтезирование ВОДОПОНИЖЕНИЯ

18.1. Требования настоящего раздела должны соблюдаться возле проектировании искусственного понижения уровня подземных вод (водопонижения) в целях защиты заглубленных и подземных сооружений и котлованов в периоды строительства и (неужели) эксплуатации с применением водоотлива, дренажа, водопонизительных скважин и иглофильтров.

18.2. Рядом проектировании водопонижения, кроме требований п. 1.1, неизбежно учитывать возможное изменение режима подземных вод, условий поверхностного стока в строевой и эксплуатационный периоды, отведенные места сброса подземных вод, ненатуральный состав подземных вод и вдохновение понижения их уровня для окружающую среду и существующие сооружения, сроки и технологию строительных работ.

Рядом водопонижении должны предусматриваться распоряжения, препятствующие ухудшению строительных свойств грунтов в основании сооружения и нарушению устойчивости откосов выработки.

18.3. Присутствие проектировании дренажа, водопонизительных скважин и иглофильтров, а в свой черед при расчетах водопонижения, определении необходимости опытного (пробного) водопонижения, требуемых наблюдений и устройств на них и мероприятий по охране окружающей среды должно, кроме требований настоящего раздела, иметь в виду требования СНиП 2.06.14-85.

18.4. Требуемое увеличение уровня подземных вод годится определять:

в водоносных слоях, содержащих безнапорные воды, в зависимости через допустимого повышения уровня воды по (по грибы) время аварийного отключения водопонизительной системы;

в напорных водоносных слоях, залегающих подалее дна котлована или пола заглубленного сооружения, изо условия исключения возможности прорывов воды и необходимости обеспечения устойчивости грунтов в основании сооружения.

Возле пересечении сооружением (котлованом) водоупорных слоев должно исходить из практически достижимого понижения уровня подземных вод, предусматривая рядом необходимости дополнительные мероприятия на защиты сооружения (котлована).

18.5. Близ проектировании строительного водопонижения должно предусматривать максимально возможное контрафакция устройств водопонизительных систем, предназначенных интересах эксплуатационного периода.

18.6. Водоотлив с котлованов и траншей следует находить применение в системах строительного водопонижения.

В проекте должны находиться (в присуствии) предусмотрены канавки и лотки с целью сбора поступающих в выработки подземных и поверхностных вод и отвода их к зумпфам (водоприемникам) с последующей их откачкой получай поверхность. Канавки и зумпфы, в духе правило, следует располагать следовать пределами основания сооружения. Рядом необходимости их расположения в пределах основные положения они должны быть укреплены и защищены с размыва.

18.7. В насосных станциях пользу кого водоотлива следует предусматривать ресурс насосов в размере 100 % (ровно по производительности) при одном работающем насосе и 50 % — присутствие двух и более.

18.8. Траншейный дренирование допускается устраивать на свободных с застройки территориях.

18.9. Закрытый беструбчатый канализация (траншеи, заполненные фильтрующим материалом) нелишне предусматривать, как правило, про кратковременной эксплуатации (на оползневых склонах в пора осуществления мероприятий по их стабилизации, в котловане в эра строительства сооружения и т.п.).

18.10. Трубчатый канализация следует предусматривать в грунтах с коэффициентом фильтрации K ³ 2 м/сут. Позволено его применение и при K < 2 м/сут в строительном водопонижении и в сопутствующих дренажах тоннелей, каналов и других устройств для коммуникаций, если опытным путем доказана его эффективность.

18.11. Построение дренажей в виде подземных галерей (проходных и полупроходных) дозволено:

при возможности выполнить осушение только подземным способом;

быть их использовании для периода эксплуатации сооружения (в особенности в случаях, егда переустройство или ремонт дренажа невозможны сиречь затруднены);

в инженерно-геологических условиях, идеже их применение экономически плодотворно.

18.12. Для обеспечения фильтрационной данные дренажных галерей следует предполагать обсыпку как для трубчатых дренажей разве специальную отделку (крепь) с применением пористого бетона, с устройством «фильтровых окон» и т.п.

18.13. Диффузионный дренаж следует применять в грунтах с коэффициентом фильтрации меньше 2 м/сут.

18.14. Водопонизительные скважины (открытые и герметические, оборудованные насосами, сквозные фильтры, самоизливающиеся и водопоглощающие) должно предусматривать как для водопонижения эксплуатационного периода, просто так и для строительного водопонижения.

18.15. Иглофильтры нелишне применять, как правило, в системах строительного водопонижения.

18.16. Электроосушение подобает применять в слабопроницаемых грунтах, имеющих коэффициенты фильтрации не в такой степени 0,1 м/сут.

18.17. Воды ото водопонизительных систем при невозможности их использования нужно отводить, как правило, самостоятельно в существующие водостоки или к отведенным местам сброса.

Максимальные допустимые скорости течения воды в водоотводящих устройствах подобает принимать в зависимости от материала их конструкции и продолжительности работы с учетом требований СНиП 2.06.03-85.

18.18. В случае невозможности отвода воды самостоятельно необходимо предусматривать специальные насосные станции с резервуарами, рядом проектировании которых следует следовать требованиями СНиП 2.04.03-85, а рядом использовании откачиваемой воды с целью водоснабжения — СНиП 2.04.02-84.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Рекомендуемое

НОРМАТИВНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ
ПРОЧНОСТНЫХ И ДЕФОРМАЦИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ГРУНТОВ

1. Характеристики грунтов, приведенные в табл. 1 — 3, дозволено использовать в расчетах оснований сооружений в соответствии с указаниями п. 2.16.

2. Характеристики песчаных грунтов в табл. 1 относятся к кварцевым пескам с зернами различной окатанности, содержащим неважный (=маловажный) более 20 % полевого шпата и неважный (=маловажный) более 5 % в сумме различных примесей (слюда, глауконит и пр.), включительно органическое вещество, независимо ото степени влажности грунтов Sr.

Контрбаланс 1

Нормативные значения удельного сцепления сn, кПа (кгс/см2), угла внутреннего несогласие jn, град., и модуля деформации Е, МПа (кгс/см2), песчаных грунтов четвертичных отложений

Песчаные грунты

Обозначения характеристик грунтов

Характеристики грунтов присутствие коэффициенте пористости е, равном

0,45

0,55

0,65

0,75

Гравелистые и крупные

2 (0,02)

1 (0,01)

—

50 (500)

40 (400)

30 (300)

—

Средней крупности

3 (0,03)

2 (0,02)

1 (0,01)

—

50 (500)

40 (400)

30 (300)

—

Мелкие

6 (0,06)

4 (0,04)

2 (0,02)

—

48 (480)

38 (380)

28 (280)

18 (180)

Пылеватые

8 (0,08)

6 (0,06)

4 (0,04)

2 (0,02)

39 (390)

28 (280)

18 (180)

11 (110)

Рэнкинг 2

Нормативные значения удельного сцепления сn, кПа (кгс/см2), угла внутреннего натянутые отношения jn, град., пылевато-глинистых нелессовых грунтов четвертичных отложений

Наречение грунтов и пределы нормативных значений их показателя текучести

Обозначения характеристик грунтов

Характеристики грунтов подле коэффициенте пористости е, равном

0,45

0,55

0,65

0,75

0,85

0,95

1,05

Супеси

0 £ IL £ 0,25

21 (0,21)

17 (0,17)

15 (0,15)

13 (0,13)

—

0,25 < IL £ 0,75

19 (0,19)

15 (0,15)

13 (0,13)

11 (0,11)

9 (0,09)

—

Суглинки

0 < IL £ 0,25

47 (0,47)

37 (0,37)

31 (0,31)

25 (0,25)

22 (0,22)

19 (0,19)

—

0,25 < IL £ 0,5

39 (0,39)

34 (0,34)

28 (0,28)

23 (0,23)

18 (0,18)

15 (0,15)

—

0,5 < IL £ 0,75

—

25 (0,25)

20 (0,20)

16 (0,16)

14 (0,14)

12 (0,12)

—

Глины

0 < IL £ 0,25

—

81 (0,81)

68 (0,68)

54 (0,54)

47 (0,47)

41 (0,41)

36 (0,36)

—

0,25 < IL £ 0,5

—

57 (0,57)

50 (0,50)

43 (0,43)

37 (0,37)

32(0,32)

—

0,5 < IL £ 0,75

—

45 (0,45)

41 (0,41)

36 (0,36)

33 (0,33)

29 (0,29)

—

Табличка 3

Нормативные значения модуля деформации пыльно-глинистых нелессовых грунтов

Источник и возраст грунтов

Наименование грунтов и границы нормативных значений их показателя текучести

Узел деформации грунтов Е, МПа (кгс/см2), близ коэффициенте пористости е, равном

0,35

0,45

0,55

0,65

0,75

0,85

0,95

1,05

1,2

1,4

1,6

Четвертичные отложения

Аллювиальные

Делювиальные

Озерные

Озерно-аллювиальные

Супеси

0 £ IL £ 0,75

—

32 (320)

24 (240)

16 (160)

10 (100)

7 (70)

—

0 £ IL £ 0,25

—

34 (340)

27 (270)

22 (220)

17 (170)

14 (140)

11 (110)

—

Суглинки

0,25 < IL £ 0,5

—

32 (320)

25 (250)

19 (190)

14 (140)

11 (110)

8 (80)

—

0,5 < IL £ 0,75

—

17 (170)

12 (120)

8 (80)

6 (60)

5 (50)

—

0 £ IL £ 0,25

—

28 (280)

24 (240)

21 (210)

18 (180)

15 (150)

12 (120)

—

Глины

0,25 < IL £ 0,5

—

21 (210)

18 (180)

15 (150)

12 (120)

9 (90)

—

0,5 < IL £ 0,75

—

15 (150)

12 (120)

9 (90)

7 (70)

—

Флювиогляциальные

Супеси

0 £ IL £ 0,75

—

33 (330)

24 (240)

17 (170)

11 (110)

7 (70)

—

Суглинки

0 £ IL £ 0,25

—

40 (400)

33 (330)

27 (270)

21 (210)

—

0,25 < IL £ 0,5

—

35 (350)

28 (280)

22 (220)

17 (170)

14 (140)

—

0,5 < IL £ 0,75

—

17 (170)

13 (130)

10 (100)

7 (70)

—

Моренные

Супеси Суглинки

IL £ 0,5

75 (750)

55 (550)

45 (450)

—

Юрские отложения оксфордского яруса

Глины

-0,25 £ IL £ 0

—

27 (270)

25 (250)

22 (220)

—

0 < IL £ 0,25

—

24 (240)

22 (220)

19 (190)

15 (150)

—

0,25 < IL £ 0,5

—

16 (160)

12 (120)

10 (100)

3. Характеристики пыльно-глинистых грунтов в табл. 2 и 3 относятся к грунтам, содержащим приставки не- более 5 % органического вещества и имеющим мера влажности Sr ³ 0,8.

4. Для грунтов с промежуточными значениями е, визави указанных в табл. 1 — 3, дозволено определять значения сп, jп и Е за интерполяции.

Если значения е, IL и Sr грунтов выходят из-за пределы, предусмотренные табл. 1 — 3, характеристики сп, jп и Е подобает определять по данным непосредственных испытаний сих грунтов.

Допускается в запас надежности думать характеристики сп, jn и Е по соответствующим нижним пределам е, IL и Sr табл. 1 — 3, ежели грунты имеют значения е, IL и Sr дешевле этих нижних предельных значений.

5. Исполнение) определения значений сп, jп и Е объединение табл. 1 — 3 используются нормативные значения е, IL и Sr (п. 2.12).

Прибавление 2
Обязательное

РАСЧЕТ ДЕФОРМАЦИЙ ОСНОВАНИЙ1

Измерение ОСАДКИ

_____________

1 В настоящем приложении, в придачу специально оговоренных случаев, приняты следующие считанные единицы:

для линейных величин — м (см), в целях сил — кН (кгс), про напряжений, давлений и модулей деформации — кПа (кгс/см2), в целях удельного веса — кН/м3 (кгс/см3).

1. Водоизмещение основания s с использованием расчетной схемы в виде линейно деформируемого полупространства (п. 2.40) определяется методом послойного суммирования согласно формуле

(1)

где b — безразмерный соотношение, равный 0,8;

szp,i — среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-м слое грунта, равное полусумме указанных напряжений сверху верхней zi-1 и нижней zi границах слоя в соответствии с вертикали, проходящей через власть подошвы фундамента (см. пп. 2 — 4);

hi и Ei — адекватно толщина и модуль деформации i-го слоя грунта;

п — срок слоев, на которые разбита сжимаемая толща основные принципы.

При этом распределение вертикальных нормальных2 напряжений объединение глубине основания принимается в соответствии со схемой, приведенной получи и распишись рис. 1.

Примечание. При значительной глубине заложения фундаментов ставка осадки рекомендуется производить с использованием расчетных схем, учитывающих разуплотнение грунта принимая в/во (соображение) разработки котлована.

_____________

2 Далее во (избежание краткости слово «нормальное» опускается.

2. Дополнительные вертикальные напряжения получи и распишись глубине z от подошвы фундамента: szp — объединение вертикали, проходящей через главное подошвы фундамента, и szp,c — по вертикали, проходящей посредством угловую точку прямоугольного фундамента, определяются соответственно формулам:

szp = ap0; (2)

szp,c = ap0/4; (3)

3. Для промежуточных значений x и h фактор a определяется по интерполяции.

3. Дополнительные вертикальные напряжения szp,a держи глубине z по вертикали, проходящей посредством произвольную точку А (в пределах возможно ли за пределами рассматриваемого фундамента с дополнительным давлением согласно подошве, равным р0), определяются алгебраическим суммированием напряжений szp,cj в угловых точках четырех фиктивных фундаментов (шала. 2) по формуле

(4)

(5)

идеже k — число влияющих фундаментов.

5. Вертикальное старание от собственного веса грунта szg для границе слоя, расположенного держи глубине z от подошвы фундамента, определяется в соответствии с формуле

(6)

где g¢ — дельный масса грунта, расположенного выше подошвы фундамента;

dn — помета — см. рис. 1;

gi и hi — соответственно обособленный вес и толщина i-го слоя грунта.

Обособленный вес грунтов, залегающих вниз уровня подземных вод, же выше водоупора, должен укореняться с учетом взвешивающего действия воды.

Подле определении szg в водоупорном слое подобает учитывать давление столба воды, расположенного раньше рассматриваемой глубины.

6. Нижняя кордон сжимаемой толщи основания принимается получи глубине z = Нс, где выполняется контракт szp = 0,2szg (здесь szp — дополнительное вертикальное напряг на глубине z = Нс сообразно вертикали, проходящей через костяк подошвы фундамента, определяемое в соответствии с указаниями пп. 2 и 4; szg — вертикальное нервотрепка от собственного веса грунта, определяемое в соответствии с п. 5).

Кабы найденная по указанному вне условию нижняя граница сжимаемой толщи находится в слое грунта с модулем деформации Е < 5 МПа (50 кгс/см2) или такой слой залегает непосредственно ниже глубины z = Нс, нижняя граница сжимаемой толщи определяется исходя из условия szp = 0,1szg.

7. Глубина основания с использованием расчетной схемы линейно деформируемого слоя (см. п. 2.40 и жемчужное) зерно. 3) определяется по формуле

(7)

идеже р — среднее давление под подошвой фундамента (в целях фундаментов шириной b < 10 м принимается р = p0 - см. п. 2);

b — ширина прямоугольного либо диаметр круглого фундамента;

kс и kт — коэффициенты, принимаемые в области табл. 2 и 3;

п — число слоев, различающихся числом сжимаемости в пределах расчетной толщины слоя Н, определяемой в соответствии с указаниями п. 8;

ki и ki-1 — коэффициенты, определяемые соответственно табл. 4 в зависимости ото формы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины, держи которой расположены подошва и приют i-го слоя соответственно

zi = 2zi/b и zi-1 = 2zi-1/b;

Ei — узел деформации i-го слоя грунта.

(10)

идеже Е и v — соответственно модуль деформации и степень Пуассона грунта основания (роль v принимается по п. 10); в случае неоднородного основы значения Е и v принимаются средними в пределах сжимаемой толщи в соответствии с указаниями п. 11;

kе — параметр, принимаемый по табл. 5;

N — вертикальная составляющая равнодействующей всех нагрузок получай фундамент в уровне его подошвы;

е — эксцентрицитет;

а — диаметр круглого или качество прямоугольного фундамента, в направлении которой действует миг; для фундамента с подошвой в форме правильного многоугольника площадью А принимается ;

kт — показатель, учитываемый при расчете крена фундаментов вдоль схеме линейно деформируемого слоя (п. 2.40б) подле а ³ 10 м и Е ³ 10 МПа (100 кгс/см2) и принимаемый в соответствии с табл. 3.

Таблица 5

Коэффициент kе

Штамп фундамента и направление действия момента

h = l/b

Показатель kе при z¢ = 2Н/b, равном

0,5

1,5

Ортогональный с моментом вдоль большей стороны

и определяются за формулам:

(11)

(12)

где Аi — площадь эпюры вертикальных напряжений через единичного давления под подошвой фундамента в пределах i-го слоя грунта; про схемы полупространства допускается пить Аi = szp,ihi (см. п. 1), для схемы слоя — Аi = ki — ki-1 (см. п. 7);

Ei, vi, hi — созвучно модуль деформации, коэффициент Пуассона и пухлость i-го слоя грунта;

Н — расчетная толща слоя, определяемая по п. 8;

п — количество слоев, отличающихся значениями Е и v в пределах сжимаемой толщи Нс тож толщины слоя Н.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОСАДОК ГРУНТОВ Начала

12. Просадка грунтов ssl основания подле увеличении их влажности на основании (каком замачивания сверху больших площадей (см. пп. 3.2 и 3.5), а и замачивания снизу при подъеме уровня подземных вод определяется сообразно формуле

(13)

где esl,i — относительная просадочность i-го слоя грунта, определяемая в соответствии с указаниями п. 13;

hi — толстота i-го слоя;

ksl,i — коэффициент, считаемый в соответствии с указаниями п. 14;

п — число слоев, получи и распишись которое разбита зона просадки hsl, принимаемая в соответствии с указаниями п. 16.

13. Относительная просадочность грунта esl определяется получай основе испытаний образцов грунта возьми сжатие без возможности бокового расширения соответственно формуле

(14)

где hn,p и hsat,p — уровень образца соответственно природной влажности и позже его полного водонасыщения (w = wsat) подле давлении р, равном вертикальному напряжению получи и распишись рассматриваемой глубине от внешней нагрузки и собственного веса грунта р = szp + szg — подле определении просадки грунта в верхней зоне просадки; близ определении просадки грунта в нижней зоне просадки вот и все учитывается дополнительная нагрузка ото сил негативного фения (см. пп. 3.4 и 3.8);

hn,g — увал того же образца природной влажности близ р = szg.

Относительная просадочность грунта рядом его неполном водонасыщении (wsl £ w < wsat) - e¢sl определяется по формуле

(15)

идеже w — влажность грунта;

wsat — отсырелость, соответствующая полному водонасыщению грунта;

wsl — начальная просадочная отсырелость (п. 3.3);

esl — относительная просадочность грунта подле его полном водонасыщении, определяемая числом формуле (14).

14*. Коэффициент ksl,i, входящий в формулу (13):

возле b ³ 12 м — принимается равным 1 чтобы всех слоев грунта в пределах зоны просадки;

возле b ³ 3 м — вычисляется по формуле

ksl,i = 0,5 + 1,5(p — psl,i)/p0, (16)

идеже р — среднее давление под подошвой фундамента, кПа (кгс/см2);

psl,i — начальное просадочное гипертоническая болезнь грунта i-го слоя, кПа (кгс/см2), определяемое в соответствии с указаниями п. 15;

р0 — надавливание, равное 100 кПа (1 кгс/см2);

возле 3 м < b < 12 м - определяется по интерполяции между значениями ksl,i, полученными при b = 3 м и b = 12 м.

При определении просадки грунта с собственного веса следует заключать ksl = 1 при Нsl < 15 м и ksl = 1,25 при Hsl ³ 20 м, при промежуточных значениях Hsl коэффициент ksl определяется по интерполяции.

15. Вслед за начальное просадочное давление psl принимается подавление, соответствующее:

при лабораторных испытаниях грунтов в компрессионных приборах — давлению, присутствие котором относительная просадочность esl равна 0,01;

присутствие полевых испытаниях штампами заранее замоченных грунтов — давлению, равному пределу пропорциональности возьми графике «нагрузка-осадка»;

возле замачивании грунтов в опытных котлованах — вертикальному напряжению через собственного веса грунта получи глубине, начиная с которой происходит опускание грунта от собственного веса.

16. Толща зоны просадки hsl принимается равной (жемчужное) зерно. 4):

hsl = hsl,p — толщине верхней зоны просадки присутствие определении просадки грунта с внешней нагрузки ssl,p (п. 3.4), около этом нижняя граница указанной зоны соответствует глубине, идеже sz = szp + szg = psl (рис. 4а, б) или глубине, идеже значение sz минимально, если sz,min > psl (жемчужное) зерно. 4, в);

hsl = hsl,g — толщине нижней зоны просадки присутствие определении просадки грунта с собственного веса ssl,g (пп. 3.4, 3.5), т.е. начиная с глубины zg, идеже sz = psl или значение sz минимально, делать что sz,min > psl, и до нижней границы просадочной толщи.

(17)

идеже ssl,g — максимальное значение просадки грунта с собственного веса, определяемое в соответствии с п. 12.

Атрибуция ДЕФОРМАЦИЙ ОСНОВАНИЙ, СЛОЖЕННЫХ НАБУХАЮЩИМИ ГРУНТАМИ

18. Горение основания при набухании грунта hsw определяется ровно по формуле

(18)

где esw,i — относительное термонабухание грунта i-го слоя, определяемое в соответствии с указаниями п. 19;

hi — толщь i-го слоя грунта;

ksw,i — отношение, определяемый в соответствии с указаниями п. 20;

п — пять слоев, на которое разбита район набухания грунта.

19. Относительное эрекция грунта esw определяется по формулам:

возле инфильтрации влаги

esw = (hsat — hn)/hn, (19)

идеже hn — высота образца природной влажности и плотности, обжатого минус возможности бокового расширения давлением р, равным суммарному вертикальному напряжению sz,tot сверху рассматриваемой глубине (значение sz,tot определяется в соответствии с указаниями п. 21);

hsat — высь того же образца спустя время замачивания до полного водонасыщения, обжатого в тех а условиях;

при экранировании поверхности и изменении водно-теплового режима

esw = k(weq — w0)/(1 + e0), (20)

идеже k — коэффициент, определяемый опытным толком (при отсутствии опытных данных принимается k = 2);

weq — конечная (установившаяся) влага грунта;

w0 и е0 — соответственно начальные значения влажности и коэффициента пористости грунта.

20. Составляющая ksw, входящий в формулу (18), в зависимости ото суммарного вертикального напряжения sz,tot бери рассматриваемой глубине, принимается равным 0,8 подле sz,tot = 50 кПа (0,5 кгс/см2) и 0,6 возле sz,tot = 300 кПа (3 кгс/см2), а подле промежуточных значениях sz,tot — по интерполяции.

21. Суммарное вертикальное нака sz,tot на глубине z от подошвы фундамента (сарацинское пшено. 5) определяется по формуле

sz,tot = szp + szg + sz,ad, (21)

идеже szp, szg — вертикальные напряжения соответственно с нагрузки фундамента и от собственного веса грунта;

sz,ad — дополнительное вертикальное распор, вызванное влиянием веса неувлажненной части массива грунта вслед за пределами площади замачивания, определяемой по мнению формуле

sz,ad = kgg(d + z), (22)

где kg — коэффициент, принимаемый числом табл. 6.

Таблица 6

Коэффициент kg

(d + z)/Bw

Фактор kg при отношении длины к ширине замачиваемой площади Lw/Bw, равном

0,5

0,58

0,50

0,43

0,36

0,29

0,81

0,70

0,61

0,50

0,40

0,94

0,82

0,71

0,59

0,47

1,02

0,89

0,77

0,64

0,53

1,07

0,94

0,82

0,69

0,77

22. Нижняя терминатор зоны набухания Нzw (сарацинское пшено. 5):

а) при инфильтрации влаги принимается держи глубине, где суммарное вертикальное стресс sz,tot (п. 21) равно давлению набухания рsw;

б) близ экранировании поверхности и изменении водно-теплового режима — определяется опытным хорошенечко (при отсутствии опытных данных принимается Нsw = 5 м).

23. Водоизмещение основания в результате высыхания набухшего грунта ssh определяется после формуле

(23)

(25)

где esf,i — относительное суффозионное сплющивание грунта i-го слоя около давлении р, равном суммарному вертикальному напряжению возьми рассматриваемой глубине от внешней нагрузки szp и собственного веса грунта szg, определяемое до указаниям п. 27;

hi — толщина i-го слоя засоленного грунта;

п — семьдесят слоев, на которое разбита область распространения суффозионной осадки засоленных грунтов.

27. Относительное суффозионное стеснение esf определяется:

а) при полевых испытаниях статической нагрузкой с длительным замачиванием в области формуле

esf = ssf,p/dp, (26)

где ssf,p — суффозионная операция штампа при давлении

p = szp + szg;

dp — литораль суффозионной осадки основания подо штампом;

б) при компрессионно-фильтрационных испытаниях вдоль формуле

esf = (hsat,p — hsf,p)/hng, (27)

идеже hsat,p — высота образца по прошествии времени замачивания (полного водонасыщения) быть давлении р = szp + szg;

hsf,p — высота того но образца грунта после длительной фильтрации воды и выщелачивания солей рядом давлении р.

hng — высота того но образца природной влажности около давлении pt = szg.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Рекомендуемое

РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ ГРУНТОВ ОСНОВАНИЙ

1. Расчетные сопротивления грунтов основы R0, приведенные в табл. 1 — 5, предназначены угоду кому) предварительного определения размеров фундаментов. Мир применения значений R0 и R¢0 для окончательного определения размеров фундаментов указана в п. 2.42 исполнение) табл. 1, в п. 3.10 ради табл. 4, в п. 8.4 к табл. 5 и в п. 11.5 про табл. 6.

2. Для грунтов с промежуточными значениями е и IL (табл. 1 — 3), rd и Sr (табл. 4), Sr (табл. 5), а как и для фундаментов с промежуточными значениями l (табл. 6) значения и R0 и R¢0 определяются точно по интерполяции.

3. Значения R0 (табл. 1 — 5) относятся к фундаментам, имеющим ширину b0 = 1 м и глубину заложения d0 = 2 м.

Около использовании значений R0 для окончательного назначения размеров фундаментов (пп. 2.42, 3.10 и 8.4) расчетное прочность грунта основания R, кПа (кгс/см2), определяется сообразно формулам:

при d £ 2 м (200 см)

R = R0[1 + k1(b — b0)/b0]´(d + d0)/2d0; (1)

рядом d > 2 м (200 см)

R = R0[1 + k1(b — b0)/b0] + k2g¢II(d — d0), (2)

идеже b и d — соответственно ширина и глубина заложения проектируемого фундамента, м (см);

g¢II — расчетное роль удельного веса грунта, расположенного больше подошвы фундамента, кН/м3 (кгс/см3);

k1 — процент, принимаемый для оснований, сложенных крупнообломочными и песчаными грунтами, не принимая во внимание пылеватых песков, k1 = 0,125, пылеватыми песками, супесями, суглинками и глинами k1 = 0,05;

k2 — кпд, принимаемый для оснований, сложенных крупнообломочными и песчаными грунтами, k2 = 0,25, супесями и суглинками k2 = 0,2 и глинами k2 = 0,15.

Ссылка. Для сооружений с подвалом шириной В £ 20 м и глубиной db ³ 2 м учитываемая в расчете хлябь заложения наружных и внутренних фундаментов принимается равной, d = d1 + 2 м [после этого d1 — приведенная глубина заложения фундамента, определяемая ровно по формуле (8) настоящих норм]. Подле В > 20 м принимается d = d1.

Таблица 1

Расчетные сопротивления R0 крупнообломочных грунтов

Крупнообломочные грунты

Спица в колеснице R0, кПа (кгс/см2)

Галечниковые (щебенистые) с заполнителем:

песчаным

600 (6)

пыльно-глинистым при показателе текучести:

IL £ 0,5

450 (4,5)

0,5 < IL £ 0,75

400 (4)

Гравийные (дресвяные) с заполнителем:

песчаным

500 (5)

пыльно-глинистым при показателе текучести:

IL £ 0,5

400 (4)

0,5 < IL £ 0,75

350 (3,5)

Реестр 2

Расчетные сопротивления R0 песчаных грунтов

Пески

Разум R0, кПа (кгс/см2), в зависимости с плотности сложения песков

плотные

средней плотности

Крупные

600 (6)

500 (5)

Средней крупности

500 (5)

400 (4)

Мелкие:

маловлажные

400 (4)

300 (3)

влажные и насыщенные вплавь

300 (3)

200 (2,0)

Пылеватые:

маловлажные

300 (3)

250 (2,5)

влажные

200 (2)

150 (1,5)

насыщенные водным путем

150 (1,5)

100 (1)

Таблица 3

Расчетные сопротивления R0 пыльно-глинистых (непросадочных) грунтов

Пыльно-глинистые грунты

Коэффициент пористости е

Ценность R0, кПа (кгс/см2), присутствие показателе текучести грунта

IL = 0

IL = 1

Супеси

0,5

300 (3)

0,7

250 (2,5)

200 (2)

0,5

300 (3)

250 (2,5)

Суглинки

0,7

250 (2,5)

180 (1,8)

1,0

200 (2)

100 (1)

0,5

600 (6)

400 (4)

Глины

0,6

500 (5)

300 (3)

0,8

300 (3)

200 (2)

1,1

250 (2,5)

100 (1)

Схема 4

Расчетные сопротивления R0 просадочных грунтов

Грунты

R0, кПа (кгс/см2), грунтов

природного сложения с плотностью в сухом состоянии rd, т/м3

уплотненных с плотностью в сухом состоянии rd, т/м3

1,35

1,55

1,60

1,70

Супеси

300 (3)

150 (1,5)

350 (3,5)

180 (1,8)

200 (2)

250 (2,5)

Суглинки

350 (3,5)

180 (1,8)

400 (4)

200 (2)

250 (2,5)

300 (3)

Обнаружение. В числителе приведены значения R0, относящиеся к незамоченным просадочным грунтам со степенью влажности Sr £ 0,5, в знаменателе — значения R0, относящиеся к таким а грунтам с Sr ³ 0,8, а также к замоченным просадочным грунтам.

Схема 5

Расчетные сопротивления R0 насыпных грунтов

Колляция насыпи

R0, кПа (кгс/см2)

Пески крупные, средней крупности и мелкие, шлаки и т.п. подле степени влажности Sr

Пески пылеватые, супеси, суглинки, глины, золы и т.п. близ степени влажности Sr

Sr £ 0,5

Sr ³ 0,8

Sr £ 0,5

Sr ³ 0,8

Насыпи, методически возведенные с уплотнением

250 (2,5)

200 (2,0)

180 (1,8)

150 (1,5)

Отвалы грунтов и отходов производств:

с уплотнением

250 (2,5)

200 (2,0)

180 (1,8)

150 (1,5)

минус уплотнения

180 (1,8)

150 (1,5)

120 (1,2)

100 (1,0)

Свалки грунтов и отходов производств:

с уплотнением

150 (1,5)

120 (1,2)

100 (1,0)

безо уплотнения

120 (1,2)

100 (1,0)

80 (0,8)

Примечания: 1 Значения R0 в настоящей таблице относятся к насыпным грунтам с содержанием органических веществ Iот £ 0,1.

2. Для того неслежавшихся отвалов и свалок грунтов и отходов производств значения R0 принимаются с коэффициентом 0,8.

Табель 6

Расчетные сопротивления грунтов обратной засыпки R¢0 интересах выдергиваемых фундаментов опор воздушных линий электропередачи

Относительное заглубление фундамента l = d/b

Значения R’0, кПа (кгс/см2)

Пыльно-глинистые грунты при показателе текучести IL £ 0,5 и плотности грунта обратной засыпки, т/м3

Пески средней крупности и мелкие маловлажные и влажные рядом плотности грунта обратной засыпки, т/м3

1,55

1,70

1,55

1,70

0,8

32 (0,32)

36 (0,36)

32 (0,32)

40 (0,40)

1,0

40 (0,40)

45 (0,45)

40 (0,40)

50 (0,50)

1,5

50 (0,50)

65 (0,65)

55 (0,55)

65 (0,65)

2,0

60 (0,60)

85 (0,85)

70 (0,70)

85 (0,85)

2,5

—

100 (1,00)

—

100 (1,00)

Примечания. 1 Значения R¢0 к глин и суглинков с показателем текучести 0,5 £ IL £ 0,75 и супесей около 0,5 < IL £ 1,0 принимаются по графе «пылевато-глинистые грунты» с введением понижающих коэффициентов соответственно 0,85 и 0,7.

2 Значения R¢0 для пылеватых песков принимаются на правах для песков средней крупности и мелких с коэффициентом 0,85.

Надбавка 4
Рекомендуемое

ПРЕДЕЛЬНЫЕ ДЕФОРМАЦИИ Основные принципы

Сооружения

Предельные деформации начала

относительная разность осадок (Ds/L)u

ориентация iu

средняя (в скобках максимальная smax,u) опускание, см

1. Производственные и гражданские одноэтажные и многоэтажные здания с полным каркасом:

железобетонным

0,002

—

(8)

стальным

0,004

—

(12)

2. Здания и сооружения, в конструкциях которых неважный (=маловажный) возникают усилия от неравномерных коагулят

0,006

—

(15)

3. Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами изо:

крупных панелей

0,0016

0,005

крупных блоков неужто кирпичной кладки без армирования

0,0020

0,005

в таком случае же, с армированием, в том числе с устройством железобетонных поясов

0,0024

0,005

4. Сооружения элеваторов изо железобетонных конструкций:

рабочее сооружение и силосный корпус монолитной конструкции в одной фундаментной плите

—

0,003

в таком случае же, сборной конструкции

—

0,003

особо стоящий силосный корпус монолитной конструкции

—

0,004

в таком случае же, сборной конструкции

—

0,004

особо стоящее рабочее здание

—

0,004

5. Дымовые трубы высотой Н, м:

H £ 100

—

0,005

100 < H £ 200

—

1/(2H)

200 < H £ 300

—

1/(2H)

H > 300

—

1/(2H)

6. Жесткие сооружения высотой после 100 м, кроме указанных в поз. 4 и 5

—

0,004

7. Антенные сооружения взаимоотношения:

стволы мачт заземленные

—

0,002

в таком случае же, электрически изолированные

—

0,001

башни радиовещание

0,002

—

башни коротковолновых радиостанций

0,0025

—

башни (отдельные блоки)

0,001

—

8. Опоры воздушных линий электропередачи:

промежуточные прямые

0,003

—

анкерные и анкерно-угловые, промежуточные угловые, концевые, порталы открытых распределительных устройств

0,0025

—

специальные переходные

0,002

—

Примечания. 1 Предельные значения относительного прогиба (выгиба) зданий, указанных в поз. 3 настоящего приложения, принимаются равными 0,5 (Ds/L)u.

2. Возле определении относительной разности снег (Ds/L) в поз. 8 настоящего приложения вслед L принимается расстояние между осями блоков фундаментов в направлении горизонтальных нагрузок, а в опорах с оттяжками — ок между осями сжатого фундамента и анкера.

3. Даже если основание сложено горизонтальными (с уклоном приставки не- более 0,1), выдержанными после толщине слоями грунтов, предельные значения максимальных и средних краг допускается увеличивать на 20 %.

4. Предельные значения подъема основные положения, сложенного набухающими грунтами, дозволено принимать максимальный и средний подпор в размере 25 % и относительную сезонность. Ant. равномерность осадок (относительный выгиб) здания в размере 50 % соответствующих предельных значений деформаций, приведенных в настоящем приложении

5. Чтобы сооружений, перечисленных в поз. 1 — 3 настоящего приложения, с фундаментами и виде сплошных плит предельные значения средних эвапорит допускается увеличивать в 1,5 раза.

6. Возьми основе обобщения опыта проектирования, строительства и эксплуатации отдельных видов сооружений дозволяется принимать предельные значения деформаций начала, отличающиеся от указанных в настоящем приложении.

Присовокупление 5
Справочное

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

КОЭФФИЦИЕНТЫ НАДЕЖНОСТИ

gf — в области нагрузке;

gт — по материалу;

gg — до грунту;

gп — по назначению сооружения;

gс — процент условий работы.

ХАРАКТЕРИСТИКИ ГРУНТОВ

— среднее вес характеристики;

Хп — нормативное смысл;

X — расчетное значение;

a — доверительная риск. Ant. невозможность (обеспеченность) расчетных значений;

r — концентрация;

rd — плотность в сухом состоянии;

rbf — массивность обратной засыпки;

е — коэффициент пористости;

w — сырость природная;

wp — влажность на границе пластичности (раскатывания);

wL — влагосодержание на границе текучести;

weq — конечная (установившаяся) волглость;

wsat — влажность соответствующая полному водонасыщению;

wsl — начальная просадочная влага;

wsw — влажность набухания;

wsh — влажность нате пределе усадки;

Sr — степень влажности;

IL — примета текучести;

g — удельный вес;

gsb — обособленный вес с учетом взвешивающего образ действий воды;

psl — начальное просадочное гипертоническая болезнь;

psw — давление набухания;

esl — относительная просадочность;

esw — относительное расширение;

esh — относительная линейная усадка;

esf — относительное суффозионное съеживание;

Iот — относительное содержание органического вещества;

Dpd — апогей разложения органического вещества;

с — удельное адгезия;

j — угол внутреннего трения;

Е — узел деформации;

v — коэффициент Пуассона;

Rc — потолок прочности на одноосное архивация скальных грунтов;

cv — коэффициент консолидации.

НАГРУЗКИ, НАПРЯЖЕНИЯ, СОПРОТИВЛЕНИЯ

F — лесной, расчетное значение силы;

f — Силка на единицу длины;

Fv, Fh — вертикальная и горизонтальная составляющие силы;

Fs,a, Fs,r — силы, действующие согласно плоскости скольжения, соответственно сдвигающие и удерживающие (активные и реактивные);

N — дикий нормальная к подошве фундамента;

п — в таком случае же, на единицу длины;

G — являющийся личной собственностью вес фундамента;

q — равномерно распределенная вертикальная пригрузка;

р — среднее гипертония под подошвой фундамента;

s — нормальное нака;

t — касательное напряжение;

и — избыточное распор в поровой воде;

sz — вертикальное нормальное попытка полное;

szg — то же, с собственного веса грунта;

szp — так же, дополнительное от внешней нагрузки (давления фундамента);

R — расчетное воспротивление грунта основания (предел линейной зависимости «нагрузка-осадка»);

R0 — расчетное воспротивление грунта (для предварительного назначения размеров фундаментов), принимаемое в соответствии с рекомендуемым приложением 3;

Fu — лесной предельного сопротивления основания, соответствующая исчерпанию его несущей талантливость.

ДЕФОРМАЦИИ ОСНОВАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ

s — водоизмещение основания;

— средняя осадка основные принципы;

ssl — просадка;

hsw — подъем основания около набухании грунта;

ssh — осадка альфа и омега в результате высыхания набухшего грунта;

ssf — суффозионная глубина;

Ds — разность осадок (просадок);

i — наклон фундамента (сооружения);

v — относительный румб закручивания;

и — горизонтальное перемещение;

su — предельное существенность деформации основания;

su,s — то но, по технологическим требованиям;

su.f — предельное огромность деформации основания, по условиям прочности, устойчивости и трещиностойкости конструкций.

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

b — просвет подошвы фундамента;

В — ширина подвала;

Bw — размах источника замачивания (замачиваемой площади);

l — длительность подошвы фундамента;

h = l/b — соотношение сторон подошвы фундамента;

А — ристалище подошвы фундамента;

L — длина здания;

d, dn, d1 — глубь заложения фундамента соответственно ото уровня планировки, от поверхности природного рельефа и приведенная через пола подвала;

db — глубина подвала с уровня планировки;

df, dfn — глубина сезонного промерзания грунта уместно расчетная и нормативная;

dw — глубина расположения уровня подземных вод;

l = d/b — относительное заглубление фундамента;

h — грузность слоя грунта;

Нс — капитальность сжимаемой толщи;

Н — толщина линейно деформируемого слоя;

Hsl — дебелость слоя просадочных грунтов (просадочная толща);

hsl — толща зоны просадки;

hsl,p — то но, от внешней нагрузки;

hsl,g — ведь же, от собственного веса грунта;

Hcw — толщь зоны набухания;

Hsh — то но, усадки;

z — глубина (расстояние) через подошвы фундамента;

z = 2z/b — относительная пучина;

DL — отметка планировки;

NL — отметка поверхности природного рельефа;

FL — оживка подошвы фундамента;

В.С — нижняя рубеж (переходной) сжимаемой толщи;

B.SL — то а, просадочной толщи;

B.SW — нижняя рубикон зоны набухания;

B.SH — то а, зоны усадки;

WL — уровень подземных вод.

adminGWP

Предыдущая запись

С российских служб ЖКХ потребуют 200 миллиардов рублей

Следующая запись

СНиП 2.02.01-83* — Основания зданий и сооружений

С российских служб ЖКХ потребуют 200 миллиардов рублей

В Украине пересмотрят строительные нормы и стандарты

Вам также может понравиться